Вес плиты 3х6 ребристой: Плиты покрытия 3 х 6 м ГОСТ 22701

Вес плиты перекрытия: монолит, пустотная, ребристая, полистиролбетонная

В процессе строительства жилых и административных зданий, производственных комплексов, теплотрасс широко используют железобетонные перекрытия. Их популярность объясняется прочностью, надежностью, огнестойкостью, экологической безопасностью.

Виды плит и их особенности

Перекрытие в сооружении служит для того, чтобы отделять друг от друга по горизонтали этажи, а также жилые помещения от чердаков и подвалов, закрывать доступ к коммуникациям. Помимо разделительной и ограждающей функции оно играет защитную роль, придавая конструкциям жесткость. Производство регламентируется ГОСТом 23009-78, который устанавливает и систему буквенно-цифровых обозначений. Указывают тип изделия, марку раствора, линейные параметры и дополнительные сведения. Вес в маркировку не входит, он в меньшей мере определяется видом бетона и в большей – габаритами.

1. Монолитные.

Перекрытие этого типа имеет большой удельный вес, поскольку полости внутри него не предусмотрены. Стандартные чаще всего отливают из тяжелого бетона. Они будут гораздо массивнее при использовании высокой марки. На вес плит перекрытий влияют и линейные размеры. В зависимости от толщины делятся на два вида:

  • 1П – 120 мм, вес варьируется от 4,3 до 7,1 т;
  • 2П – этот вариант мощнее (160 мм), до 8,7 т.

Облегченная 120-миллиметровая плита требует обустройства тепло- и звукоизоляции. После проведения соответствующих работ перекрытие будет весить несколько больше (суммируется масса изделия, утеплителя, шумоизолятора).

Согласно ГОСТ 19570-74, полнотелые панели для помещений допускается изготавливать из автоклавного ячеистого бетона (марка прочности 25-150, объемный вес – 800-1200 кг/м3) и использовать их при влажности не более 75 %. Длина – от 0,6 до 6,0 м, ширина – до 1,5 м при толщине 200 или 250 мм. Стандартное перекрытие этой группы марки П60. 12-3,5Я (6х1,12х0,25 м из М35) весит 1,1 т.

Отдельный вид – доборные элементы, позволяющие собрать конструкции нестандартного размера. Эти ЖБИ подбирают по длине, она равна соответствующему параметру обычной плиты (1,8-5 м). Ширина невелика, а вес составляет не более 1,5 т.

2. Пустотные.

Благодаря специальным технологическим отверстиям, весовая нагрузка, которую оказывает пустотелая панель на фундамент и стены, оказывается менее существенной. В зависимости от числа и конфигурации ячеек бывают трех видов:

  • ПК – перекрытие содержит круглые камеры; диаметру 159 мм соответствует маркировка 1ПК, 140 мм – 2ПК;
  • ПБ – так обозначаются пустотные плиты с различными вариантами ячеек;
  • ПГ – толщиной 260 мм с пустотами эллипсовидной формы.

За счет отверстий уменьшается рабочая площадь сечения, объем и вес, снижается несущая способность. Среди преимуществ стоит отметить улучшенные тепло- и звукоизоляционные свойства. Изделие с внутренними камерами обычно используют, чтобы сформировать цокольное или межэтажное перекрытие. Вес пустотных плит длиной 6 м в зависимости от марки прочности бетона составляет 2,8-3 т. Чтобы усилить эффект теплоизоляции и не слишком увеличить вес, можно набить целлюлозой, минеральной ватой, пенопластом.

3. Плиты с ребристой поверхностью.

Представляют соединенные между собой балки, залитые бетоном. Имеют П-образное сечение, отличаются высокой несущей способностью и сопротивляемостью изгибающим напряжениям. На изгиб работают не только цельнолитые ребра, но и армирующие металлические элементы. Мощное железобетонное перекрытие подходит для чердаков, промышленных зданий, особенно для «горячих» цехов и химического производства. В жилых сооружениях их используют редко: в этом случае панель придется обязательно покрывать облицовкой, а это требует дополнительных затрат.

Вес плиты стандартного размера (3х6 м) может быть разным. Это зависит от материала, из которого она изготовлена:

  • легкий бетон – 3,8 т;
  • тяжелый – 4,73 т;
  • плотный силикатный – 4,0 т.

4. Из полистиролбетона.

Облегченные типы, изготавливаемые прямо на строительной площадке из смеси вспененного полистирола, портландцемента и кварцевого песка. Перекрытие обеспечивает качественную теплоизоляцию и огнезащиту, поглощает шумы, имеет высокий индекс морозоустойчивости. На протяжении всего срока эксплуатации материал сохраняет свою структуру неизменной. По сравнению с ж/б менее выносливы, хотя при нормативных показателях прочности 400-500 кГс/см2 они вполне справляются со своими функциями.

Перекрытие с полимерной добавкой помогает решать проблему снижения нагрузки на несущие стены и фундамент. Куб армированного полистиролбетона весит примерно 1 т – это примерно в 2 раза меньше, чем удельная масса классических монолитных плит из тяжелого бетона (хотя несколько больше, чем пустотных). Панели с полистиролом пригодятся для реконструкции и капремонта зданий со слабым фундаментом.

Стоимость и вес

Цена зависит от качественных показателей материалов, задействованных в производстве, отдаленности завода-изготовителя от строительного объекта. При покупке массивных изделий можно попытаться снизить расходы: узнать условия оптовых поставок, ознакомиться с акционными и бонусными программами. Чтобы сэкономить, покупают облегченные пустотные варианты. Цены на перекрытия в Московском регионе:

Перекрытие, маркаГабариты, мВес, кгЦена, рубли
ПРТм-7 (полнотелое)2,4х 0,4х 0,121551700
ПК-30-10-8 (пустотное)2,98 х 0,99 х 0,22924500
4ПФ-6-3-АтV-1/отв.1200х1700/ (ребристое)5,97 х 1,19 х 0,3140010500

характеристики, маркировка, вес, размеры, б/у, цена, фото

Дата: 15.09.2014

Железобетонные изделия обладают высокой прочностью, морозо- и износостойкостью, могут применяться в зоне повышенной влажности и с частыми низкими температурами, для неотапливаемых помещений. П-образные плиты перекрытия (которые правильнее было бы назвать ребристыми из-за наличия ребра жесткости) при тех же характеристиках значительно легче и гибче других видов ЖБИ. Их чаще используют для строительства производственных зданий, прокладывания водопроводов и теплосетей, но для частных домов они тоже вполне подходят.

Оглавление:

  1. Монтаж
  2. Цена

Производители выпускают самые различные виды ребристых перекрытий, в зависимости от назначения и потребностей покупателей. Размеры и вес плит п-образных зависят от материалов изготовления (марки бетона, класса арматуры) и параметров, закрепленных по ГОСТу. Стандартные изделия имеют высоту ребер 300-400 мм и длину-ширину 1,5х6, 3х12 и 3х6 м, вес от 1370 до 2400 кг.

Маркировка п-образных плит

Классификация зависит от наличия проемов и типа опирания:

  1. ПВ — имеют проемы с отверстиями для вентиляционных шахт с размерами 400, 700 и 1000 мм, их помечают цифрами 1, 2, 3.
  2. ПГ — плиты имеют П-образное сечение, похожее на трапецию, они сплошные и не имеют выемок.
  3. ПЛ – с проемами для обустройства кровли.
  4. ПФ – с отверстиями для установки зенитных фонарей.
  5. ПРТм – модернизированные, выдерживают колоссальные нагрузки до 2500-3000 кг/м2, так как сделаны из прочного бетона и напряжённой арматуры. Предназначены для строительства многоэтажных домов и всевозможных масштабных сооружений.
  6. П, ПР – обычные стандартные ребристые п-образные плиты.

Поскольку перекрытия опираются на ригели, существует два их вида — 1П и 2П:

  • 1П – плиты, что кладутся на полки ригелей;
  • 2П – ставятся на верхушки.

Особенности монтажа

Если перекрытия выполнены из П-образных плит, то целесообразнее их использовать для чердачных этажей или подвальных помещений. В жилом помещении дополнительные ригеля или ребра жесткости в потолке выглядит не эстетично и мешают сделать нормальное освещение. Хотя многое зависит от проектирования.

Для установки плит понадобится подъемная техника. Потребуется также нанять людей, которые будут принимать, и выравнивать перекрытия, которые ставятся поперек несущих опор. Все заводские изделия для удобства и предотвращения вращения имеют 4 монтажные петли. Сама кладка осуществляется в несколько этапов:

  • На опоры – ригели наносят цементный раствор (не более 20 мм), он должен быть свежим, поэтому делают это непосредственно перед поднятием плиты.
  • С помощью паука с крюками, зацепленными за петли к крану подвешивают блок и поднимают его к месту укладки, где двое рабочих осторожно выравнивают и ставят его на нужное место.
  • Плиты укладывают поэтапно, прослеживая чтобы расстояние меж ними было не более 50-70 мм.
  • Чтобы перекрытие получилось монолитным, щели заливают раствором.

Если есть необходимость сделать небольшие отверстия в ЖБИ, то лучше для этого использовать сверлящие инструменты.

Для того, чтобы изделия сохранили свои свойства и не деформировались, хранить их до строительства нужно на ровной площадке, прокладывая между ними деревянные бруски.

Стоимость

Цена перекрытия из п-образной плиты зависит от её типоразмера и технических характеристик.

Наименование

Параметры

Вес, кг

Цена в рублях

1П8-1АШт

5050×740×400

1370

от 9 984

1П4-1АШвт

5050×1485×400

2100

от 16 200

1П3-3АШвВ

5550×1485×400

2200

от 19 390

2П1-4АШв

5950×1485×400

2400

от 19 500

2П1-6АШв

5950×1485×400

2400

от 24 970

Чтобы немного сэкономить, можно купить плиты перекрытия б/у п-образные, о цене придётся договариваться в индивидуальном порядке. Следует узнать об условиях, в которых хранились материалы, и обязательно убедиться в их пригодности для строительства.

Железобетонные перекрытия

Вернуться на страницу «Железобетонные конструкции»

Классификация железобетонных перекрытий

Железобетонное перекрытие – горизонтальная несущая конструкция, передающая приложенные к ней нагрузки на стены и колонны и разделяющая здание или сооружение на этажи. Перекрытие может быть сборным и монолитным.

Рис. 1. Узел сопряжения пустотной рядовой плиты с ребристой связной плитой; 1 – колонна; 2 – диафрагма жесткости; 3 – ребристая связная плита; 4 – пустотная рядовая плита; 5 – раствор; 6 – ригель; 7 – стальные связи; 8 – петля

Подробнее о железобетонных перекрытиях смотрите тут:

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ ЗДАНИЙ

Различают междуэтажные, подвальные, цокольные, чердачные перекрытия.

Железобетонные перекрытия обладают следующими свойствами:

— огнестойкость;

— долговечность;

— звукоизоляция;

— водонепроницаемость;

— газонепроницаемость.

Недостатком перекрытий является их значительная масса.

Монолитные перекрытия

Монолитные перекрытия выполняются непосредственно на стройплощадке. По всей площади будущего перекрытия выставляется опалубка, устанавливаются металлические каркасы, выполняется заливка бетоном.

Монолитные перекрытия по своей форме делятся на плитные, балочные, ребристые, перекрытия-вкладыши.

Сборное железобетонное перекрытие.

Сборные железобетонные перекрытия могут быть следующих видов:

Настилы (плиты) – такие перекрытия состоят из плоских или ребристых однотипных элементов, которые укладывают вплотную, соединяемые путем заполнения промежутков цементным раствором.

Крупнопанельные – настилы, которые позволяют перекрыть целые комнаты, представляют собой крупные панели. Качество отделки и отличные характеристики звукоизоляции достигаются за счет отсутствия стыков в панелях перекрытий в пределах комнаты.

При проектировании плит перекрытия могут быть полезны следующие серии:

№ п/пНомерНаименованиеПосмотреть по ссылке
1Серия 1.065.1-2.94Плиты железобетонные ребристые высотой 250 мм для покрытий зданий. Смотреть
2Серия 1.137.1-8Плиты лоджий железобетонные многопустотные для жилых зданий. Смотреть
3Серия 1.137.1-9Плиты балконов железобетонные для жилых зданий. Смотреть
4Серия 1.138-3Железобетонные карнизные плиты для жилых и общественных зданий. Смотреть
5Серия 1.141.1-30Плиты перекрытий железобетонные многопустотные. Для санитарно-технических узлов. Смотреть
6Серия 1. 141.1-40сПлиты перекрытий железобетонные многопустотные, армированные стержнями из стали класса Ат-V, для строительства жилых и общественных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Смотреть
7Серия 1.143.1-7Плиты перекрытий железобетонные сплошные для жилых зданий с шагом поперечных стен 3,0 и 3,6 м. Смотреть
8Серия 1.165.1-12Плиты покрытий и лотковые легкобетонные для крупнопанельных жилых зданий с теплым чердаком и кровлей из рулонных материалов. Рабочие чертежи. Смотреть
9Серия 1.238.1-2Плиты парапетные железобетонные рядовые и угловые для общественных зданий. Рабочие чертежи. Смотреть
10Серия 1.243.1-4Плиты плоские железобетонные длиной 80, 110, 130 и 160 см, армированные сварными сетками из стали класса Вр-I. Рабочие чертежи. Смотреть
11Серия 1. 442.1-1.87Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400 мм, укладываемые на полки ригелей (измененный вариант оформления). Смотреть
12Серия 1.442.1-2Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400 мм, укладываемые на ригели прямоугольного сечения. Смотреть
13Серия 1.442.1-3Плиты железобетонные ребристые высотой 500 мм для перекрытий производственных зданий. Смотреть
14Серия 1.442.1-5.94Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400 мм, укладываемые на ригели прямоугольного сечения. Смотреть
15Серия 1.465.1-15Плиты железобетонные ребристые размером 3х12 м для покрытий одноэтажных производственных зданий. Смотреть
16Серия 1.465.1-16Плиты железобетонные ребристые размером 1,5х12 м для покрытий одноэтажных производственных зданий. Смотреть
17Серия 1.465.1-17Плиты железобетонные ребристые размером 3х6 м для покрытий одноэтажных производственных зданий. Смотреть
18Серия 1.465.1-18Плиты покрытий комплексные для зданий промышленных предприятий. Смотреть
19Серия 1.465.1-19Плиты железобетонные мелкоразмерные для покрытий одноэтажных производственных зданий. Смотреть
20Серия 1.465.1-20Плиты железобетонные ребристые размером 1,5х6 м для покрытий одноэтажных производственных зданий. Смотреть
21Серия 1.465.1-21.94Плиты железобетонные ребристые размером 3х6 м для покрытий одноэтажных производственных зданий. Смотреть
22Серия 1.041.1-5Многопустотные плиты перекрытий межвидового назначения. Смотреть
23Серия 1. 042.1-2Сборные железобетонные плиты перекрытий типа «ТТ» и «Т» для многоэтажных общественных и производственных зданий. Смотреть
24Серия 1.042.1-5.94Сборные железобетонные ребристые плиты высотой 300 мм для перекрытий многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Смотреть
25Серия 1.141.1-32сПлиты перекрытий железобетонные многопустотные, армированные стержнями из стали класса А_IV и Ат-IVС, для строительства жилых и общественных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Смотреть
26Серия 1.141.1-39Облегченные многопустотные плиты пониженной высоты перекрытий усадебных домов. Смотреть
27Серия 1.041.1-3Сборные железобетонные многопустотные плиты перекрытий многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Смотреть
28Серия 1.400-11/91Рекомендации по применению сборных железобетонных типовых плит в покрытиях зданий промышленных предприятий. Смотреть
29Серия 2.140-2мДетали перекрытий жилых и общественных зданий для I климатического района. Смотреть
30Серия 2.140-5сУзлы перекрытий жилых и общественных зданий, возводимых в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Смотреть

ПКЖ плиты: расшифровка, характеристики и применение

ПКЖ плита – это железобетонное изделие, применяемое в строительстве технических и промышленных объектов разного назначения. Панель данного типа отличается от обычной П-образным сечением. Она обладает повышенными эксплуатационными характеристиками, поэтому применяется в условиях значительных нагрузок и протяжённых пролётов.

Расшифровка и форма

Аббревиатура ПКЖ расшифровывается как плита крупнопанельная железобетонная. Она имеет увеличенную длину, за что получила своё название.

Сечение плиты П-образное. Рёбра жесткости повышают несущую способность конструкции, что позволяет использовать в качестве перекрытия и кровельного покрытия. С нижней стороны они могут быть либо острыми, либо закруглёнными для безопасности.

Размеры и характеристики плит ПКЖ

Плиты крупнопанельные используют в строительстве преимущественно промышленных крупных объектов, потому что не предусмотрены для получения идеально ровного потолочного перекрытия. Их характеристики, производство и прочие требования регламентированы в ГОСТ 21506-87. Расчётные схемы изделий и проектные чертежи плит ПЖК серии содержится в альбоме Серия ПК 01-106.

Нормативные документы регламентируют размеры ребристых крупногабаритных панелей:

  • длина – 5970 мм;
  • ширина – 1490 мм;
  • высота – 300 мм;
  • масса плиты составляет 1540 кг.

Характеристики панелей ПКЖ:

  • предельная нагрузка – до 780 кг/м²;
  • водонепроницаемость – не менее 2;
  • морозостойкость не менее 150;
  • сейсмическая устойчивость до 9 баллов;
  • температурный диапазон эксплуатации от -40° до +50°C.

Для изготовления плит используют бетон марки не ниже М200, арматурные прутья для каркаса АI, АII и проволока Вр-I. В панели армируется верхняя часть и ребра, в нижнюю часть укладывают арматурную сетку. Металлические изделия надежно защищены от коррозии слоем бетона, что обеспечивает длительную службу конструкций. Вес плиты пкж унифицирован, но может отличаться у разных производителей в виду применения разного бетона – лёгкого, тяжёлого или силикатного. Отдельные производители также выпускают плиты с другими габаритами (1,5×6, 1,5×12, 3×6, 3×12 или 3×18), что окажет влияние на их массу.

Применение

ПЖК плиты перекрытия и покрытия применяют в строительстве промышленных сооружений:

  • стадионов;
  • производственных сооружений и цехов;
  • в дорожном строительстве;
  • спортивных сооружений и т.д.

Плиты ребристые ПКЖ незаменимы в случаях, когда есть необходимость в перекрытии длинных межосевых пролётов несущих стен. Как правило, прочность обычных плит с прямоугольным сечением и пустотами значительно уступает ребристым «собратьям».

Панели используют в качестве перекрытия первого этажа над подвалом и последнего над верхним этажом. Непрямоугольное сечение не позволяет получить ровный потолок, по этой причине конструкции не используют в жилом строительстве.

Плиты ПКЖ на перекрытия первого этажа утепляют, чтобы снизить утечку тепла через подвал. Также предусматривают теплоизоляцию верхнего перекрытия крыши.

Особенности монтажа

Укладку плит осуществляют на несущие балки. В процессе не обойтись без подъемного крана башенного или автомобильного. Его подъемная способность должна быть рассчитана на вес груза.

Как происходит монтаж плит:

  • ребра и торцы панелей покрываются цементным раствором. Это делается для крепления конструкции к основанию;
  • четырьмя стропами ж/б изделие цепляют за монтажные петли и поднимают на площадку;
  • над местом установки плиты покрытия пкж центрируют, выравнивают и опускают.

Монтаж плит допускается только по шарнирному типу, без защемления.

Теплоизоляция

В промышленных здания и гаражах из ребристых плит может быть выложено верхнее и нижнее перекрытия. Как со стороны пола, так и со стороны крыши, для обеспечения комфорта следует провести теплоизоляцию поверхностей.

Рассмотрим утепление плит пкж изнутри.

Чтобы покрыть пол, производят такие действия:

  1. Очищают основание.
  2. Обустраивают пароизоляцию – мембрану или плёнку.
  3. Укладывают утеплитель. Для этих целей подойдут плиты пеноплекса или его аналогов. Для использования минеральной ваты необходимо устройство деревянного пола на лагах.
  4. Производят заливку бетона (стяжку). Если пол на лагах, то минеральную вату закрывают плёнкой для предотвращения намокания.

Утепление крыши зависит от типа выбранного утеплителя. Пенопласт и пеноплэкс можно приклеить к бетонной поверхности. Правда, в таком случае останутся мостики холода в зоне рёбер.

Оптимально утеплить потолок минеральными ватами. Для их монтажа устраивают металлический каркас. Для его сборки используют металлические направляющие или деревянные рейки, пропитанные антисептиком.

Чтобы избежать образования конденсата, уложенный в каркас утеплитель закрывают пароизоляцией и производят обшивку облицовочными материалами.

Плиты ребристые

Наименование Изделия

Длина (L), мм

Ширина (B), мм

Высота (H), мм

Масса, т

  Плита ребристая 4ПГ6.2АIIIв

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПГ6. 3АIVc

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПГ6.3АIIIв

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПВ6.1АIVс-7

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПВ6.4АIIIв-7

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПВ6. 3АIVc-7

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПГ6.4АтV-с

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПГ6.4АтV-сб

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПГ6.5АтV

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПГ6. 5АIIIв

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПГ6.6АIIIв

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПГ6.6АтIV cb

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПЛ6.4АIII в-Пс

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 4ПФ6. 4АIII в-Пс

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая  2ПВ6 3АтVт-7

5 970

1490

300

1,873

  Плита ребристая  2ПВ6 2АIIIвт-7

5 970

1490

300

1,873

  Плита ребристая  2ПВ6 3АIIIвт-7

5 970

1490

300

1,873

  Плита ребристая  2ПВ6 4АIIIвт-7

5 970

1490

300

1,873

  Плита ребристая  2ПВ6 5АIIIвт-7

5 970

1490

300

1,873

  Плита ребристая  2ПВ6 6АIIIвт-7

5 970

1490

300

1,873

  Плита ребристая 2ПГ6 3АтVт

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 2ПГ6 2АIIIвт

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 2ПГ6 3АIIIвт

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 2ПГ6 4АIIIвт

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 2ПГ6 5АIIIвт

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 2ПГ6 6АIIIвт

5 970

1490

300

1,538

  Плита ребристая 2ПВ6 3АтV-4

5 970

1490

300

1,925

  Плита ребристая 2ПВ6 2АIIIвт-4

5 970

1490

300

1,925

  Плита ребристая 2ПВ6 3АIIIвт-4

5 970

1490

300

1,925

  Плита ребристая 2ПВ6 4АIIIвт-4

5 970

1490

300

1,925

  Плита ребристая 2ПВ6 5АIIIвт-4

5 970

1490

300

1,925

  Плита ребристая 2ПВ6 6АIIIвт-4

5 970

1490

300

1,925

Типовые железобетонные ребристые плиты покрытия имеют размеры 3х6, 3х12 м, доборные — размер 1,5х6 м. Плиты используются в местах повышенных снеговых отложений у фонарей, в пределах профиля покрытия в районах с весом снегового покрова свыше 150 кгс/м2. Также они находят применение, когда доставка на строительную площадку крупноразмерных плит сопряжена с большими транспортными затруднениями. Ребристые плиты принимают нагрузку от кровли, снега, вентиляционных и других устройств и передают ее на несущие конструкции покрытий или на стены.

Мы рады предложить Вам плиты двух типов:

  • без проема в полке – тип ПГ;
  • с проемом в полке для пропуска вентиляционной шахты или воздуховода крышного вентилятора – тип ПВ.

На плиты покрытия с отверстиями могут быть установлены центробежные и осевые крышные вентиляторы. Вы можете купить плиты с отверстием диаметром 400, 700, 1000 и 1450 мм.

Ребристые плиты имеют П-образное поперечное сечение. В продукции шириной 3 м поперечные ребра расположены через 1000 мм, а шириной 1,5 м — через 1500 мм; толщина полки 30 и 35 мм. В ребристых плитах предусмотрены закладные изделия для крепления парапетов и для крепления плит к несущим конструкциям покрытия.

Порядок расчета. предварительно напряженной ребристой плиты на прочность

436 Подбор поперечной арматуры

436 Подбор поперечной арматуры 1 Программа предназначена для расчета поперечной арматуры, требуемой для обеспечения прочности по наклонным и пространственным сечениям, а также для конструирования хомутов

Подробнее

Нагрузки q n γ f q. Рубероид, δ=2 мм 2,40 1,10 2,64 Монолитная ж/б плита, δ=120 мм 300,00 1,10 330,00 Снег 126,00 1 / 1,40 180,00

Оценка несущей способности кладки из кирпича Простенки каменной кладки являются вертикальными несущими элементами здания. По результатам замеров получили следующие расчетные размеры простенков: высота

Подробнее

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Братский государственный университет» С.А.

Подробнее

Порядок расчета ленточного фундамента.

Государственное бюджетное образовательное учреждение Астраханской области среднего профессионального образования «Астраханский колледж строительства и экономики» Порядок расчета ленточного фундамента.

Подробнее

5. Конструирование и расчет элементов ДК

ЛЕКЦИЯ 8 5. Конструирование и расчет элементов ДК из нескольких материалов ЛЕКЦИЯ 8 Расчет клееных элементов из древесины с фанерой и армированных элементов из древесины следует выполнять по методу приведенного

Подробнее

Предотвращение аварий зданий и сооружений

МЕТОДИКА РАСЧЕТА АРМАТУРЫ ФАП В ИЗГИБАЕМОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОМ ЭЛЕМЕНТЕ ПРЯМОУГОЛЬНОГО ПРОФИЛЯ С ДВОЙНЫМ АРМИРОВАНИЕМ УДК 6401 Попов Владимир Мирович Доцент кафедры строительных конструкций ФГОУ ВПО «Костромская

Подробнее

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «БЕЛОРУССКО-РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра «Строительные конструкции, здания и сооружения» ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Методические

Подробнее

В В Е Д Е Н И Е.

.. 5

http://library.bntu.by/setkov-v-i-stroitelnye-konstrukcii-raschet-i-proektirovanie П Р Е Д И С Л О В И Е з В В Е Д Е Н И Е… 5 1. О Б Щ И Е П О Л О Ж Е Н И Я 7 1.1. Классификация строительных конструкций…

Подробнее

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

СОДЕРЖАНИЕ Введение.. 9 Глава 1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 15 1.1. Классификация нагрузок…….. 15 1.2. Комбинации (сочетания) нагрузок….. 17 1.3. Определение расчетных нагрузок.. 18 1.3.1. Постоянные

Подробнее

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

Федеральное агентство по образованию Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет Кафедра железобетонных и каменных конструкций А. А. ВЕСЕЛОВ, А. В. СКОННИКОВ, В. И. ЖУКОВ

Подробнее

Расчет балки. 1 Исходные данные

Расчет балки 1 Исходные данные 1. 1 Схема балки Пролет A: 6 м. Пролет B: 1 м. Пролет C: 1 м. Шаг балок: 0,5 м. 1.2 Нагрузки Наименование q н1, кг/м2 q н2, кг/м γ f k d q р, кг/м Постоянная 100 50 1 1 50

Подробнее

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОБЩИЙ КУРС

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОБЩИЙ КУРС 6 -е издание, переработанное и дополненное Допущено Министерством образования Российской Федерации в качестве учебника для студентов высших учебных заведений, обучающихся

Подробнее

ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ 3

ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ 3 Проектирование конструкции стальной балочной клетки рабочей площадки промышленного здания СОДЕРЖАНИЕ 1. Исходные данные на проектирование стальной балочной клетки. 2. Расчет стальной

Подробнее

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Вологодский государственный технический университет Кафедра промышленного и гражданского строительства ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Методические указания к

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное агентство по образованию Казанский Государственный архитектурно-строительный университет Кафедра железобетонных и каменных конструкций

Подробнее

520 — Ленточный фундамент

520 — Ленточный фундамент 1 2 Программа предназначена для проектирования ленточного фундамента под колонны согласно следующим нормам: СНиП 2. 03.01-84* [1], СП 52-101-2003 [2], СНБ 5.03.01-02 [3]. Осадка

Подробнее

Расчет многопустотной панели перекрытия

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Восточно-Сибирский государственный технологический университет» (ГОУ ВПО ВСГТУ) В

Подробнее

РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ СКВОЗНЫХ КОЛОНН

164 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «ЛИПЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

База нормативной документации:

МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА ВСЕСОЮЗНЫЙ ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ НАУЧНО ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА УТВЕРЖДАЮ Зам. директора института Г.Д. ХАСХАЧИХ 13 мая 1986

Подробнее

АРХИТЕКТУРА И СТРОИТЕЛЬСТВО

АРХИТЕКТУРА И СТРОИТЕЛЬСТВО УДК 69.58:728.48 Н.Н. Алешин, Д.Н. Алешин, А.В. Колесников Сибирский государственный индустриальный университет ОЦЕНКА ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОБЩЕСТВЕННОГО

Подробнее

ЗАДАЧИ И СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ

Министерство по образованию и науки РФ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет» (ННГАСУ) Кафедра

Подробнее

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11.1 Общие сведения К сжатым элементам относят: колонны; верхние пояса ферм, загруженные по узлам, восходящие раскосы и стойки решетки ферм; элементы оболочек; элементы фундамента;

Подробнее

440 Расчет на продавливание

44 Расчет на продавливание Программа предназначена для расчёта на продавливание плиты воспринимающей нагрузки от колонн прямоугольного или круглого сечения согласно следующим нормам: СНиП. 3.-84* [] СП

Подробнее

3. Расчет ребристой плиты перекрытия

3.1 Компоновка плиты перекрытия

Рисунок
4 –
Основные
размеры плиты в плане

Рисунок
5
– Поперечное
сечение плиты

Рисунок
6
– Сечение
и конструктивные размеры поперечного
ребра

Основные
габариты плиты: номинальную ширину и
высоту принимаем по результатам сравнения
вариантов – 6000×1500
мм. Полная высота ребра (вместе с толщиной
полки) принята h=l/20=6000/20=300мм.
В соответствии с конструктивным решением
типовых плит ширину ребер понизу
принимаем равной 85 мм из условия
обеспечения требуемой толщины защитного
слоя бетона; ширина ребер поверху 100мм
из условия наклона к вертикали грани
ребра 1:10. В местах сопряжения ребер с
верхней полкой устраиваем закругления
радиусом не менее 50мм (для снижения сил
сцепления при распалубке). Расстояние
от нижней грани ребра до центра тяжести
напрягаемой арматуры принимаем 30мм.

Фактическая
длина плиты 6000-40=5960 мм, где 40мм – ширина
конструктивного зазора между торцами
плит. Первое поперечное ребро для
удобства пропуска колонн устанавливаем
на расстоянии 280мм от торца (рисунок 4).
Шаг поперечных ребер принимают по
возможности равным ширине плиты. При
отношении сторон полки 1:1 получаем
наименьшее значение изгибающего момента,
действующего на полку плиты, а
следовательно, и наименьшую толщину
полки.

Плита
изготавливается агрегатно-поточным
методом; натяжение арматуры производим
механическим способом на упоры формы.

Передаточная
прочность бетона Rbp=0,5.30=15Мпа.

Напряженно-деформированное
состояние ребристой плиты в целом имеет
сложный характер, поэтому в практических
расчетах плиту расчленяют на отдельные
элементы: полку, продольные и поперечные
ребра и рассчитывают их как самостоятельные
элементы.

3.2 Расчет по прочности нормальных сечений полки плиты

Нормативная
и расчетная нагрузка на полку плиты
приведены в таблице 6.

Таблица
6. Нагрузки
кН/м2,
на полку плиты

Вид нагрузки

Нормативная

нагрузка

Коэффициент
перегрузки

Расчетная
нагрузка

Постоянная
q
от веса:

пола

1,57

2

полки

1,25

1,1

1,38

Временная
(полезная)

10,5

1,2

12,6

В
том числе:

длительная

8

1,2

9,6

кратковременная

2,50

1,2

3

Итого
полная

13,32

15,98

С
учетом коэффициента надежности по
назначению

12,65

15,18

Расчетные
сопротивления бетона и арматуры (в МПа)
[3] сведены в таблицы 7 и 8, из приложений
5-9.

Верхнюю арматуру полок (см. рис.1, сетки
С-2) заделываем в продольные ребра,
поэтому полка будет работать как плита
с защемленными краями. Площадь сечения
пролетной и опорной рабочей арматуры
в полке плиты определяем по методу
предельного равновесия.

Расчетная
длина полки в коротком направлении:

Таблица
7.
Расчетные сопротивления бетона, МПа

Характеристика
бетона

Класс

Бетона

В30

22

1,75

17

1,15

32500

Отношение
сторон полки плиты

В
связи с тем, чтополка
плиты армируется рулонными сетками,
раскатываем вдоль плиты через поперечные
ребра, все пролетные и опорные изгибающие
моменты принимаем равными между собой.

Значение
пролетного изгибающего момента в полке
плиты на 1м длины:
Площадь
сечения рабочей арматуры В500 в обоих
направлениях приRs=415
МПа

Таблица
8. Расчетные
сопротивления и модуль упругости
арматуры, МПа

Характеристики
арматурной стали

Классы
арматурной стали

А800

A300

В500

800

300

500

695

270

415

300

215

300

500

270

415

2. 105

2.105

2.105

Для
армирования полки плиты принимаем самую
легкую стандартную сетку
(Согласно
ГОСТ 8478-81).

Для
восприятия опорных моментов по верху
полки на длине:

укладывают
сетки той же марки. Под углом 90заводим ее в полку и в продольные ребра
плиты на 200мм (СНиП табл.37[4]).

Опыт эксплуатации ребристых плит
показывает, что раскрытие трещин не
превышает допустимых величин, поэтому
расчет полки по второму предельному
состоянию не проводим.

3.3 Расчет по прочности нормальных и
наклонных сечений поперечных ребер
плиты

В соответствии со СНиП п.3.16[4] за расчетное
сечение поперечных ребер принимаем
тавровое сечение. Ширину свеса полки в
каждую сторону от ребра принимаем равной
1/6 пролета:

Общая ширина полки поперечного ребра
bf. /= 100 мм + 210
мм · 2 = 520мм, (см. рисунки 6 и 7).

Нагрузка
на поперечное ребро слагается из нагрузки
на полку плиты и равномерно распределенной
нагрузки от собственного веса ребра;
при этом нагрузка от полки плиты на
поперечное ребро передается по грузовым
площадям в виде треугольников.

Полная
расчетная нагрузка на полку плиты
составит 15,18 кН/м;
расчетный вес ребра равен:[(0,1 м + 0,05м) /
2] · 0,15м · 25кН · 1,1=0,309 кН/м, где 0,1 м и 0,05 м
— ширина сечения ребра соответственно
поверху и понизу; 0,15 — высота сечения
ребра; 1,1- коэффициент надежности по
назначению25кН/м-
удельный вес железобетона.

Нагрузка,
приходящаяся на ширину ребра
=0,1м,
составит: 15,18 · 0,1=1,518кН/м.

Полная
нагрузка на ребро
=0,309+1,518=1,827
кН/м.

Учитывая
треугольную форму эпюры нагрузки на
ребро от полки плиты и равномерное
распределение собственного веса ребра
по его длине, расчетный изгибающий
момент в ребре определяем по формуле:

Предварительно определяем достаточность
выбранных размеров поперечного сечения
ребра bхh,
гдеb- ширина таврового
сечения, мм. В соответствии со СниП [4]
п.3.30 и условием (72) [4] для тяжелого бетона
значение коэффициентадолжно быть не более 1,3:

Расчетное сопротивление бетона растяжению
Rbt=
1,15 МПа, (Приложение 5).

Размеры сечения достаточны.

3.4 Расчет по прочности нормальных
сечений поперечного ребра плиты

Определяем характеристику сжатой зоны
сечения для тяжелого бетона (26) [4]:

Предельное
напряжение в арматуре сжатой зоны бетона
при
[4].

Для стали
класса А300
[4].

Граничное
значение относительной зоны сечения
(25) [4]:

Вспомогательная
высота сжатой зоны сечения:

Вспомогательный
расчетный коэффициент:

Относительная
высота сжатой зоны сечения:

т.е. нейтральная
ось проходит в полке.

Площадь
поперечного сечения растянутой арматуры
класса A300 по формуле
(29)[4]:

Принимаем
сопредельную площади As=1,15 см2арматуру 112 А300,As= 1,313 см2.

3.5 Расчет по прочности наклонных
сечений поперечных ребер

Вычисляем коэффициент, учитывающий
влияние сжатых полок таврового сечения
(77)[4]:

Минимальное
значение поперечной силы, воспринимаемой
бетоном сечения элемента без поперечной
арматуры п. 3.31 [4]:

т.е. поперечная
арматура по расчету не требуется.

В соответствии
с конструктивными требованиями п. 5.27
[4] устанавливаем поперечные стержни из
стали класса Вр500 диаметром 3 мм с шагом
20d=20.12=240 мм (Здесьd=12 мм — диаметр продольной
арматуры). Окончательно принимаем шаг
поперечных стержнейs=200
мм.

3.6
Расчет по прочности нормальных сечений
продольных ребер плиты

Рисунок 7– Схема продольного ребра плиты

а)

б)

Рисунок 8–а) Приведение к тавровому сечению

б) К расчету плиты в стадии
изготовления

Стадия эксплуатации:

За расчетное нормальное сечение принимают
приведенное тавровое сечение (рисунок
8 а). Расчетная ширина ребра
b=2·((85+100)/2)=185 мм.

Расчетная
ширина полки приведенного таврового
сечения:

b/f=1500-2(15+5)=1460
мм, где15 мм – ширина уступа для заполнения
швов между плитами сверху; 5 мм-половина
ширины продольного шва понизу.

Расчетный
пролет плиты l0=l-2a/2-40=6000-2.80/2-40=5880мм,
гдеa=80мм-длина площадки
опирания плиты; 40мм — конструктивный
зазор между торцами плит.

Нормальная
и расчетная нагрузки длины в таблице
9, ширина плиты В=1,5 м.

Изгибающие
моменты от нагрузок

полной
расчетной

полной
нормативной

длительной
нормативной

нормативного
собственноговеса плиты

Поперечная
сила от полной расчетной нагрузки

Таблица 9.
Нагрузки кН/м на плиту

Вид нагрузки

Нормативная

нагрузка

Коэффициент

перегрузки

Расчетная

нагрузка

Постоянная
от веса:

пола 1,57х1,5

плиты 2,5х1,5

2,36

3,75

1,1

3

4,13

Временная
(полезная) 10,5х1,5

15,75

1,2

18,9

В том числе:

длительная8х1,5

кратковременная
2,5х1,5

12

3,75

1,2

1,2

14,4

4,5

Итого полная

21,86

26,03

В том числе
длительная

18,11

21,53

С учетом
коэффициента

надежности
по назначению
:

полная

длительная

20,77

17,2

24,73

20,45

Предварительно
проверяем достаточность размеров
поперечного сечения продольного ребра
в его опорной части из
условия
прочности бетона
по
полосе между
наклонными трещинами. В соответствии
с условием (72)[4]:

т.
е. размеры
сечения ребра достаточны.

Характеристика
сжатой зоны сечения из
тяжелого
бетона:

Для
определения граничного значения
относительной высоты сжатой зоны
найдем
напряжениедля напрягаемой арматуры
класса А800 по
формуле
предварительное
напряжение арматуры до обжатия бетона
с учетом первых потерь напряжения по
табл.5(4).

Принят
механический метод натяжения арматуры
на упоры формы. Контролируемое напряжение
в арматуре в момент ее предварительного
напряжения принимаем несколько меньшим
по п. 1.23 [4], чем ее нормативное сопротивление
растяжению; пустьдопустимые
отклонения значения предварительного
напряжения:

Проверяем
выполнение условий [4]:

Условия
выполняются, оставляем.

Потери
предварительного напряжения [4]:

  1. от
    релаксации

  2. от
    обмятия анкеров
    где Δl
    — обжатиеопрессованных шайб, смятие
    высаженных головок и т. п., принимаемое
    равным 2 мм [4].

3)
от деформации формы

Первые
потери без учета потерь от быстро
натекающей ползучести:

Предварительное
напряжение после проявления первых
потерь:

Граничное
значение относительной высоты сжатой
зоны сечения:

Вычисляем вспомогательный расчетный
коэффициент:

Относительная
высота сжатой зоны сечения:

т.е.
нейтральная линия проходит в полке
плиты, и сечение
рассчитываем
как прямоугольное.

Для
высокопрочной арматуры А800, не имеющей
физического предела текучести, определяем
коэффициент условий работы при напряжениях
выше условного предела текучести
(27)[4]:

поэтому
принимаем:
.

Площадь напрягаемой арматуры:

Принимаем
сопредельную площади
арматуру 220А800;

,
по табл. 38[4]. Условие
удовлетворяется.

3.7
Расчет наклонных сечений продольных
по прочности ребер плиты

Коэффициент,
учитывающий влияние сжатых полок
таврового сечения (77)[4]:

Здесь
принято

Для
определения коэффициента
учитывающего продольное обжатие плиты
напрягаемой арматурой, необходимо
сначала определить усилие предварительного
обжатия бетона с учетом вторых потерь
по формуле

Для
определения вторых потерь предварительного
напряжения
необходимо знать геометрические
характеристики сечения плиты и соотношение
модулей упругости арматуры и бетона:

Приведенная
площадь сечение плиты [7]:

Статический
момент приведенного сечения относительно
нижней грани [7]:
Расстояние от нижней грани ребра до
центра тяжести приведенного сечения

Приведенный
момент инерции сечения [7]:
Усилие предварительного обжатия до
проявления потерь в арматуре по формуле:

,т.к.
в расчете учитывалось только напряженная
арматура.

В
соответствии с п.2.6 [4] назначаем
передаточную прочность бетона

Напряжение в бетоне
на уровне напрягаемой арматуры с учетом
разгружающего влияния собственного
веса элемента

Отношение
напряжения в бетоне к его передаточной
прочности табл.7[4]:

Для
определения потерь от быстро натекающей
ползучести бетона сравниваем отношение:

Таким
образом,

Сумма
первых потерь

Усилие обжатия
бетона с учетом первых потерь

в
соответствии с (6) [4].

Определяем
вторые потери предварительного напряжения
в арматуре.

Потеря
от усадки бетона

Для определения
потери от ползучести бетона сначала
определим напряжение в бетоне и на
уровне центра тяжести арматуры (учитываем
только напрягаемую арматуру) от
одновременного действия предварительного
обжатия и собственного веса плиты:

Вторые
потери

Полные потери
предварительного напряжения арматуры

Усилие обжатия
бетона после проявления всех потерь
напряжения арматуры в эксплуатационный
период в случае недостаточного натяжения
арматуры, т.е. при коэффициенте точности
натяжения

Коэффициент
учитывающий влияние обжатия бетона на
несущую способность элемента по
поперечной силе, определяем с учетом
коэффициента условий работы бетона
(78)[4]:

Суммарныйкоэффициент, учитывающий наличие
сжатыхполок
таврового сечения и влияние обжатия
бетона,

1
+
=1
+ 0,11 + 0,43 = 1,54 > 1,5

поэтому
принимаем окончательно
1 +
= 1,5.

Минимальное
значение поперечной силы, воспринимаемой
сечением элемента из тяжелого бетона
п. 3.31[4]:

Qb= 0,6(1+)= 0,6. 1,5
. 0,9
. 1,15
. 185
. 270
= 46528 Н < Q
= 72710 Н, следовательно,
необходим расчет поперечной арматуры.

Задаемся
максимальным шагом поперечных стержней
s:sh/2;s150
мм. Принимаем s=150
мм.

Определяем
минимальное сечение по­перечных
стержней, расположенных в одной плоскости,
нормальной к продольной оси элемента
(83)[4]:
0,3=0,3. 1,5
.
0,9 .
1,15 .185
. 150/300
= 43 мм2 =0,43
см

Принимаем
в качестве поперечной арматуры стержни
с сопредельной площадью A=0,572
2,
т. е. 2 
6 A-300 (по одному стержню в каждом продольном
ребре). Усилие в поперечных стержнях на
единицу длины эле­мента равно (81)[4]:
=300. 57,2/150=114,4
Н/мм.

Несущая
способность наклонного сечения элемента
из тяжелого бетона по поперечной силе
равна (80)[4]:

Следовательно,
прочность наклонных сечений достаточна.

Проверка нормального сечения плиты
в стадии изготовления:

Нормальное сечение плиты проверяют на
внецентренное сжатие, рассматривая
усилие обжатия P1как внешнюю внецентренно приложенную
силуNp(рисунок 8 б). Проверку производим для
сечения в конце длины зоны передачи
напряжений, где разгружающее влияние
собственного веса плиты наименьшее.

В наиболее обжатой зоне сечения
расположены напрягаемые арматурные
стержни 2 d20A800
(Asp|= 628 мм2,ap|= 30 мм) в менее обжатой зоне – продольные
стержни сеток полки 8d3B500 и верхние стержни
каркасов продольных ребер 2d5B500 (As= 96 мм2,as= 30 мм).

Рабочая высота сечения плиты h0= 300 – 30 = 270 мм; расстояние от сжатой грани
до центра тяжести всей арматуры в
наиболее обжатой зоне сечения:

a = (Asp|
ap|)/Asp|
= (30∙628)/628 = 30 мм.

Расчетное сопротивление бетона сжатию
в стадии изготовления принимается для
класса бетона, численно равному
передаточной прочности Rbpс коэффициентом условий работы γsp=1,2:

Rbp=
1,2 ∙15 = 18 МПа.

Коэффициент точности натяжения γsp:

γsp=
1 ±Δγsp= 1 ± 0,081;

где Δγsp= (0,5∙p/σsp2)∙(1
+ 1/√np)
= (0,5∙37,5/396)∙(1 + 1/√2) = 0,081;

σsp2= 396 МПа – предварительное напряжение
с учетом потерь;

p= 37,5 МПа – допустимое
отклонение величиныσsp2;

np= 2
количество напрягаемых стержней.

Тогда γsp/= 1 +Δγsp= 1 + 0,081 = 1,081 иγsp= 1 -Δγsp= 1 — 0,081 = 0,919

Усилие обжатия в стадии изготовления:

Np=
sp|∙(σsp–σl1)
– 330]∙Asp|= [1,081∙(750 – 152) – 330]∙628 = 198723 Н.

Эксцентриситет продольного усилия:

e=h0–a|-Mq,ser/Np= 270 – 16210/198,723∙103= 188 мм.

Так как ширина продольных ребер переменна,
приближенно принимаем ее на уровне
центра тяжести напрягаемой арматуры:

b= 2∙[85 + 30∙(100 – 85)/(300 –
30)] = 173 мм

Высота сжатой зоны бетона при отсутствии
напрягаемой арматуры в растянутой зоне
(Asp=
0):

x= (Np+Rs∙As)/Rbp∙b= (198723 + 415∙96)/15∙106∙0,173 = 0,092 м = 92 мм.

ξ = x/h0= 92/270 = 0,34 < ξR= 0,55.

Несущая способность сечения в стадии
обжатия:

Mu=Rbp∙b∙x∙(h0– 0,5x) = 15∙173∙92∙(270 –
0,5∙92) = 53,48∙106Н∙мм.

Проверяем прочность сечения:

Np∙e= 198723∙188 = 37,36∙106Н∙мм. <Mu= 53,48∙106Н∙мм, следовательно,
прочность плиты в стадии изготовления
обеспечена.

3.8
Проверка плиты по предельномусостоянию
второй груп­пы
(образованию,
раскрытию трещин и прогибу)

Стадия изготовления:

Oпреде­ляем
категорию требований к трещиностойкости
плиты по табл. 2 [4]: 3-я категория; acrc1
= 0,3 мм;
acrc2 =
0,2 мм.

По табл. 3 [4] назначаем коэффициент
надежности по нагрузке
=1.

Усилия от нормативных
нагрузок:

полной
Mser =
89,76 кНм
= 89,76. 106
Hмм
;

длительной
части Ml,ser= 74,33 кНм
= 51,4. 106
Нмм.

Проверяем
образо6ание начальных трещин, нормальных
к продольной оси элемента, в зоне сечения,
растянутой от предварительного напряжения
в стадии изготовления (верхние волокна
сечения в середине пролета плиты). Для
этого вычисляем: момент сопротивления
сечения отнocительно верхних волокон

=
I
red/ (h
– y)
= 11,69 . 108/
(300 — 210) = 12,99 .106
мм3;

расстояние
от центра тяжести сечения до ядровой
точки, наиболее удаленной от растянутой
зоны, по формуле:

12990000/123112= 106 мм, где

=
1,6 – 7,13/22 = 1,6 — 0,32 = 1,28 > 1, по­этому
принимаем
= l.

Момент
сопротивления сечения с учетом неупругих
де­формаций бетона
I,5. 12990000=
19,485.106
мм’, где
=
1,5 принимаем для таврового сечения с
полкой в рас­тянутой зоне.

Изгибающий
момент, воспринимаемый сечением при
образований трещин,
1,75. 19,485
. 106
= 34,1·106
Нмм,

где
Rbt,
ser
= 1,75 МПа
— нормативнoe сопротивление растяжению
бетона при расчете по второй группе
предельных состояний.

Усилие
обжатия бетона Р1
с учетом первых потерь и ко­эффициента
точности натяжения
=1,1, т. е. с
учетом возможности чрезмерного натяжения
арматуры, повышаю­щего опасность
образования начальных трещин в зоне,
рас­тянутой усилием

P1==
(1,1750-247)·628
= 362984 Н,

где
в соответствии
с формулой (7)[4]
∆=1
+ 0,1 = 1,1.

Момент
усилия P1
и собственного веса элемента относи­тельно
оси, проходящей через ядровую точку,
наиболее удаленную от крайнего растянутого
волокна:

=362984·(I80-106)
– 16,21·106
=10,6 .
106
Н . мм
< 34,1 . 106
Н . мм
=

Следовательно, в
верхней части сечения плиты в середи­не
ее пролета при изготовлении нормальные
трещины не об­разуются.

3.9
Пpовеpкa плиты по образованию трещин,
нормальных к
продольной оси элемента растянутой
зоны

Момент
сопротивления сечения отно­сительно
нижних волокон:

W
red
=
I red/y
= 11,69 .
108/210
= 5,57 .
106
мм2.

Напряжения
в бетоне на уровне верхнего волокна,
сжа­того от внешней. нагрузки,
=223819/123112


223819·180 ·(300­ -210)/(11,69 .
108)
+ 89,76 .
106·(300
— 210)/(11,69 .
108)
= 1,82 ­– 3,1 + 6,91 = 5,63 МПа (сжатие).

Расстояние
от центра тяжести сечения до верхней
ядрово­й точки:
= 1. 55,7
. 105
/(1,23112 . 105)
= 45,24 мм, гдe
1,6
– 5,63/22 = 1,6 — 0,26 = 1,34 > 1, поэтому принимаем= 1.

Момент
сопротивления сечения относительно
нижних волокон с учетом неупругих
деформаций бетона WP
l
=
Wred =
1,75 ·5,57 . 10
6
= 9,75 . 106
мм3.

Изгибающий момент,
воспринимаемый сечением при образовании
трещин,

Mcrc
=
+
P2(eop
+
r) = 1,75
.
9,75.106
+
223819·(180
+ 45,24)
= 67,48
.
106
Н
.
мм =
67,48 кН . м<
89,76 кН . М
= Мзеr, следовательно,
трещины в нижней части продольных ребер
в середине их пролета образуются;
необходимо про­верить ширину их
pacкpытия.

3.10 Проверка ширины непродолжительного
и продолжительного раскрытия нормальных
трещин в растянутой зоне продольных
ребер

Вычисляем
вспомогательные расчетные характеристики:

По
формуле 162[4] коэффициент

Для
длительно действующей нагрузки

В
соответствии с формулой (164)[4]

По
формуле (163) [4] коэффициент

По
формуле (165) [4] эксцентриситет

По
формуле (161)[4] при

Для
определения

По
формуле (166)[4] вычисляем два значения
по

По
формуле (147)[4] вычисляем приращения
напряжений в растянутой арматуре:

расстояние между
линией действия силы обжатия и центром
тяжести арматуры, поскольку в расчете
площадью ненапрягаемой арматуры
пренебрегаем;

Проверка:Условие соблюдается.

Ширина
раскрытия трещин
по формуле(144)[4] от непродолжительного
действия полной нормативной нагрузки:

Ширина
раскрытия трещин от непродолжительного
действия длительной нагрузки:

Ширина
раскрытия трещин от продолжительного
действия длительной нормативной
нагрузки:

Ширина
непродолжительного раскрытия трещин:

3.11 Проверка плиты по прогибу,
устанавливаемому по эстетическимтребованиям, на действие постоянных
и длительных нагрузок

Выбираем
значение коэффициента

Вычисляем
значение коэффициента, учитывающего
работу растянутого бетона на участке
с трещинами, по формуле(167) [8]:

От
кратковременного действия полной
нагрузки по табл.36[4]:

От
непродолжительного (начального) действия
длительной части нагрузки

От
продолжительного действия длительной
нагрузки:

Кривизна
плиты в общем виде по формуле (160)[4]:

Для удобства вычисления кривизны плиты
при различных продолжительностях
действия нагрузок (полной нагрузки и
длительной ее части) переменные, входящие
в эту формулу, из предыдущего расчета
сведены в табл.5.

Таблица
10. Переменные в формуле (160)[4].

Обозначение

кривизны

Продолжитель-ность
действия

нагрузки

Какая
часть

нагрузки

учитывается

M,

H
.
мм

Непродолжите-льное

Полная

89,76
. 106

243

0,25

0,265

0,45

То
же

Длительная

74,33
.106

239

0,25

0,383

0,45

Продолжите-

льное

То
же

74,33
. 106

239

0,45

0,383

0,15

От непродолжительного
действия длительной полной нормативной
нагрузки:

От
непродолжительного действия нормативной
нагрузки:

От продолжительного
действия длительной нормативной
нагрузки:

От
выгиба элемента вследствие усадки и
ползучести бетона по формуле(158)[4]:

Напряжение в
крайнем волокне верхней зоны сечения
от предварительного напряжения с учетом
собственного веса плиты

Полная
кривизна плиты в соответствии с формулой
(155)[4]:

Прогиб плиты
допускается определять по формуле:

Условие выполняется,
суммарный прогиб меньше допустимого.

3.12
Расчет монтажных петель

Вес
плиты – 22,5 кН.

Коэффициент
динамичности при подъеме и монтаже
плиты – 1,4.

Нагрузка
при подъеме и монтаже передается на
три петли плиты.

Петли
выполняются из арматуры класса А240.

.

Для
монтажных петель применена арматура —
9А240
s=0,636
см2).

Ребристая (вафельная) плита … — Открытия гражданского строительства

Ребристая (вафельная) плита
Конструкция вафельной плиты
Конструкция вафельной плиты

Ребристые полы, состоящие из равноотстоящих ребер, обычно поддерживаются непосредственно колоннами. системы перекрытия путей, известные как ребристая плита, или двухсторонняя ребристая система, известная как вафельная плита. Эта форма строительства не очень распространена из-за стоимости опалубки и низкой огнестойкости. Для достижения огнестойкости в течение 2 часов требуется плита толщиной 120 мм с минимальной толщиной ребра 125 мм для непрерывных ребер.Толщина ребра более 125 мм обычно требуется для обеспечения прочности на растяжение и сдвиг. Ребристые плиты подходят для средних и тяжелых нагрузок, могут перекрывать разумные расстояния, очень жесткие и особенно подходят там, где открыт потолок.

Глубина плиты обычно варьируется от 75 до 125 мм, а ширина ребра — от 125 до 200 мм. Может использоваться расстояние между ребрами от 600 до 1500 мм. Общая глубина пола обычно варьируется от 300 до 600 мм с габаритными пролетами до 15 м в случае армирования и большего размера в случае последующего натяжения.Использование ребер в нижней части плиты снижает количество бетона и арматуры, а также вес пола. Экономия материалов будет компенсирована усложнением опалубки и укладки арматуры. Однако сложность опалубки сводится к минимуму за счет использования стандартной модульной многоразовой опалубки, обычно изготовленной из полипропилена или стекловолокна, с коническими сторонами, позволяющими снимать изоляцию.

Для ребер с шагом 1200 мм (для соответствия стандартным формам) экономичный пролет железобетонного перекрытия L составляет приблизительно D x 15 для одинарного пролета и D x 22 для многопролетного перекрытия, где D — это общая площадь перекрытия. глубина.Односторонние ребра обычно представляют собой Т-образные балки, часто проходящие в продольном направлении. На колоннах и несущих стенах требуется прочная откидная панель для сопротивления сдвигу и моменту.

Ребристая плита Конструкция вафельной плиты
Ребристая плита

Преимущества:
Экономия на весе и материалах
Длинные пролеты
Привлекательный внешний вид потолка в открытом виде
Экономичен при использовании многоразовых опалубочных плит
Вертикальные проходы между ребрами просты.
Недостатки:
Глубина плиты между ребрами может регулировать степень огнестойкости.
Требуется специальная или фирменная опалубка.
Большая высота от пола до пола.
С большими вертикальными проходами труднее справиться.

Двусторонняя балка, бетонная плита, перекрытие (вафельная плита), анализ и проектирование системы

Код

Дом
Требования Кодекса для конструкционного бетона (ACI 318-14) и комментарии (ACI
318Р-14)

ссылку

Бетон
Напольные системы (Руководство по оценке и экономии), второе издание, 2002 г. Дэвид
А.Фанелла, Портлендская цементная ассоциация.

PCA
Примечания к требованиям строительных норм ACI 318-11 для конструкционного бетона, двенадцатый
Издание, 2013 г., Портлендская цементная ассоциация.

Упрощенное
Проектирование железобетонных зданий, четвертое издание, 2011 г. Махмуд Э. Камара
и Лоуренс К. Новак

Контроль
прогиба в бетонных конструкциях (ACI 435R-95), Американский институт бетона

усиленный
Конкретный дизайн .. .Hassoun, McGraw Hill

Расчетные данные

Высота рассказа = 13 футов
(предусмотрено архитектурными чертежами)

Накладываемая постоянная нагрузка,
SDL = 50 фунтов на квадратный фут для каркасных стен, пустотелая кирпичная кладка, ширина 12 дюймов.толстый, плотность 125 pcf, без затирки

ASCE / SEI
7-10 (Таблица C3-1)

Живая нагрузка, LL =
100 фунтов на квадратный фут для рекреационных целей Гимназии ASCE / SEI
7-10 (Таблица 4-1)

f c = 5000 фунтов на кв. Дюйм (для плиты)

f c = 6000 фунтов на квадратный дюйм (для колонок)

f y = 60 000 фунтов на кв. Дюйм

Решение

Предварительная плоская плита (без балок)

а.
Плита минимум
толщина Прогиб
ACI
318-14 (8.3.1.1)

вместо
подробный расчет прогибов, минимальная толщина плиты ACI 318 для
Двухсторонняя конструкция без внутренних балок приведена в Таблица 8.3.1.1 .

Для системы плоских плит,
минимальная толщина плиты согласно ACI 318-14 составляет:

ACI 318-14 (Таблица 8.3.1.1)

Но не менее 5 дюймов. ACI
318-14 (8.3.1.1 (а))

ACI 318-14 (Таблица 8.3.1.1)

Но не менее 5 дюймов ACI
318-14 (8.3.1.1 (а))

Где l n ​​
= длина свободного пролета в длинном направлении = 33 x 12 20 = 376 дюймов

Используйте 13-дюймовую плиту для всех
панели (собственный вес = 150 фунтов на фут x 13 дюймов / 12 = 162,5 фунтов на фут)

г. Прочность плиты на сдвиг односторонний сдвиг

Оценить среднее
эффективная глубина (рисунок 2):

Где:

c прозрачный = 3/4 дюймадля
# 6 стальной стержень ACI
318-14 (Таблица 20.6.1.3.1)

d b = 0,75 дюйма для стального стержня №6

Рисунок 2 — Двусторонняя система плоского бетонного пола

ACI
318-14 (5.3.1)

Проверить соответствие
толщина плиты для действия балки (односторонний сдвиг) ACI
318-14 (22.5)

на внутренней колонке:

Рассмотрим 12-дюйм. широкий
полоска. Критический участок для одностороннего сдвига находится на расстоянии d,
от торца опоры (см. рисунок 3):

ACI
318-14 (уравнение 22.5.5.1)

Плита толщиной 13 дюймов.
подходит для одностороннего сдвига.

г.
Ножницы для перекрытий
двухсторонние сдвиги прочности

Проверить соответствие
Толщина плиты для продавливания сдвига (двухстороннего сдвига) во внутренней колонне (рис.
4):

ACI
318-14 (Таблица 22.6.5.2 (а))

Толщина плиты 13 дюймов недостаточна
для двустороннего сдвига. Это ожидается, поскольку собственный вес и приложенные нагрузки очень
сложно для системы плоских пластин.

Рисунок 3
Критическое сечение для одностороннего сдвига
Рисунок 4 Критическое сечение для двустороннего сдвига

В
В этом случае можно рассмотреть четыре варианта: 1) увеличить толщину плиты
далее, 2) используйте в плите арматуру, работающую на сдвиг, 3) установите откидные панели на
колонны, или 4) использовать двухстороннюю систему перекрытия балок. В этом примере последний
вариант будет использован для лучшего понимания конструкции двухсторонней балки
Плита часто называется двухсторонней ребристой плитой или вафельной плитой.

Проверить подходящую балку
следующие габаритные ограничения:

1)
Ширина ребер
должен быть не менее 4 дюймов в любом месте по глубине. ACI
318-14 (9.8.1.2)

Используйте ребра шириной 6 дюймов.

2)
Общая глубина
ребра не должны превышать минимальную ширину в 3,5 раза. ACI
318-14 (9.8.1.3)

3,5 x 6 дюймов = 21 дюйм. Используйте ребра с ребрами 14 дюймов.глубина.

3)
Чистый интервал
между ребрами не должно превышать 30 дюймов. ACI
318-14 (9.8.1.4)

Используйте зазор 30 дюймов.

4)
Толщина плиты (с
съемные формы) должно быть не менее большего из: ACI
318-14 (8.8.3.1)

а)
1/12 ясно
расстояние между ребрами = 1/12 x 30 = 2,5 дюйма

б)
2 дюйма

Используйте плиту толщиной 3
в.> 2,5 дюйма

Фигура 5 Балки Размеры

В вафельных плитах капельная панель
запускается автоматически, чтобы гарантировать соответствующее двустороннее сопротивление сдвигу (продавливание)
на опорах колонн. Это видно из проверки плоской пластины, проведенной с использованием
13 дюймов, что указывает на недостаточную прочность на сдвиг при продавливании. Проверьте ограничения размеров выпадающей панели, как
следует:

1)
Выпадающая панель
должен выступать ниже плиты не менее чем на четверть соседней плиты
толщина.

ACI
318-14 (8.2.4 (а))

Поскольку толщина плиты (h MI рассчитана на стр. 7 настоящего документа)
документ) составляет 12 дюймов, толщина откидной панели должна быть не менее:

Глубина опускной панели также контролируется
по глубине ребра (оба на одном уровне) .Для номинального размера пиломатериалов (2х), h dp
= h ребро = 14 дюймов> h dp, min = 3
дюйм

Общая толщина, включая фактическую
толщина плиты и откидной панели (h) = h s + h dp
= 3 + 14 = 17 дюймов

2)
Выпадающая панель
должен проходить в каждом направлении от центральной линии опоры на расстояние, не превышающее
менее одной шестой длины пролета, измеренной от центра до центра опор
в этом направлении.

ACI
318-14 (8.2.4 (б))

На основе предыдущего
В ходе обсуждения на рис. 6 показаны размеры выбранной двухсторонней балочной системы.

Фигура 6 Двусторонняя балка (вафельная) плита

Предварительная двусторонняя плита перекрытия (вафельная плита)

Для плит различной толщины и подверженных
изгиб в двух направлениях, необходимо проверять сдвиг на нескольких участках
как определено в ACI 318-14 .Критические секции должны
располагаться относительно:

1) Края или углы
столбцы. ACI 318-14 (22.6.4.1 (а))

2) Изменения в плите
толщину, например края откидных панелей. ACI 318-14 (22.6.4.1 (б))

а.
Плита минимум
толщина Прогиб
ACI
318-14 (8.3.1.1)

вместо
подробный расчет прогибов, код ACI 318 дает минимальную толщину плиты
для двухсторонней конструкции без внутренних балок в Таблица 8.3.1.1 .

Для этой системы перекрытий
минимальная толщина плиты согласно ACI 318-14 составляет:

ACI 318-14 (Таблица 8.3.1.1)

Но не менее 4 дюймов ACI
318-14 (8.3.1.1 (б))

ACI 318-14 (Таблица 8.3.1.1)

Но не менее 4 дюймов ACI
318-14 (8.3.1.1 (б))

Где l n ​​
= длина свободного пролета в длинном направлении = 33 x 12 20 = 376 дюймов.

Для целей
Анализ и проектирование, ребристая плита будет заменена сплошной плитой из
эквивалентный момент инерции, вес, способность к продавливанию и односторонний
способность к сдвигу.

эквивалентная толщина на основе момента инерции используется для определения жесткости плиты
рассматривая ребра только в направлении анализа. Ребра охватывают
в поперечном направлении не учитываются при расчетах жесткости.Эта толщина h MI определяется по формуле:

.

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-11)

Где:

I ребро = момент инерции одной балки
сечение между осевыми линиями ребер (см. рисунок 7а).

b ребро = межцентровое расстояние
двух ребер (четкое расстояние между ребрами плюс ширина ребра) (см. рисунок 7a).

С h MI
= 12 дюймов> ч мин = 11.4 дюйма, расчет прогиба может
пренебрегать. Однако расчет прогиба будет включен в этот
пример для сравнения с результатами программы spSlab.

Капля
Глубина панели для перекрытия с двухсторонней балкой (вафельной) устанавливается равной глубине ребра. В
эквивалентная глубина падения, основанная на моменте инерции, d MI , составляет
выдает:

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-12)

Где h ребро
= 3 + 14 12 = 5 дюймов

Рисунок 7 a Эквивалентная толщина на основе момента инерции

Найти собственный вес системы
с использованием эквивалентной толщины в зависимости от веса отдельных компонентов
(см. следующий рисунок). Толщина h w определяется по формуле:

.

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-10)

Где:

V mod = Объем одного модуля балки
(поперечные балки включены в планку каркаса 11 балок).

A mod = Площадь в плане одного модуля балки
= 33 x 36/12 = 99 футов 2

Собственный вес для плиты
секция без откидной панели = 150 фунтов на фут x 8 дюймов / 12 = 100,057 фунтов на фут

Собственный вес для откидной панели = 150 шт. Фут x
(14 + 3 8) дюймов / 12 = 112,44 фунтов на квадратный дюйм

Рисунок 7b
Эквивалентная толщина в зависимости от веса отдельных компонентов

г. Предел прочности на сдвиг односторонний сдвиг

Для критического сечения
на расстоянии d от края колонны (участок плиты с перепадом
панель):

Оценить среднее
эффективная глубина:

Где:

c прозрачный = 3/4 дюйма для стального стержня №6 ACI
318-14 (Таблица 20.6.1.3.1)

d b = 0.75 дюймов для стального стержня №6

ч с = 17 дюймов = глубина падения (d MI )

ACI
318-14 (5.3.1)

Проверить соответствие
толщина плиты для действия балки (односторонний сдвиг) от края интерьера
столбец

ACI 318-14 (22,5)

Рассмотрим 12-дюйм. широкий
полоска. Критический участок для одностороннего сдвига находится на расстоянии d,
от края колонны (см. рисунок 8)

ACI
318-14 (Ур.22.5.5.1)

Толщина плиты составляет
соответствует одностороннему сдвигу для первого критического сечения (от края
столбец).

Для критического сечения
у края откидной панели (секция плиты без откидной панели):

Оценить среднее
эффективная глубина:

Где:

c прозрачный = 3/4 дюймадля
# 6 стальной стержень ACI
318-14 (Таблица 20.6.1.3.1)

d b = 0,75 дюйма для стального стержня №6

ACI
318-14 (5.3.1)

Проверьте
адекватность толщины плиты действию балки (односторонний сдвиг) от края
внутренняя откидная панель ACI 318-14 (22,5)

Рассмотрим 12-дюйм.широкий
полоска. Критический участок для одностороннего сдвига находится на грани твердого тела.
головка (см. рисунок 8)

ACI
318-14 (уравнение 22.5.5.1)

Плита толщиной 12 дюймов.
подходит для одностороннего сдвига для второго критического сечения (на краю
выпадающая панель).

Рисунок 8 Критические сечения для одностороннего сдвига

г.
Ножницы для перекрытий
двухсторонние сдвиги прочности

Для критического сечения на расстоянии d / 2 от края колонны
(секция перекрытия с откидной панелью):

Проверить соответствие толщины плиты
для продавливания сдвига (двустороннего сдвига) во внутренней колонне (рисунок 9):

Приточный участок с двусторонним движением
сдвиг для плиты без откидной панели составляет:

Приточный участок с двусторонним движением
сдвиг для плиты с откидной панелью составляет:

ACI
318-14 (Таблица 22.6.5.2 (а))

Толщина плиты достаточна для
двусторонний сдвиг для первого критического сечения (от края колонны).

Для критического участка на краю откидной панели
(секция перекрытия без откидной панели):

Проверить соответствие толщины плиты
для продавливания сдвига (двустороннего сдвига) на внутренней опускной панели (Рисунок 9):

ACI
318-14 (Таблица 22.6.5.2 (а))

Толщина плиты 12 дюймов достаточна
для двухстороннего сдвига для второго критического сечения (от края капли
панель).

Рисунок 9 Критические сечения для двустороннего сдвига

г. Размеры колонны — осевая нагрузка

Проверить соответствие
размеры колонны для осевой нагрузки:

Площадь притока для
внутренняя колонна для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса
плита

Площадь притока для
внутренняя колонна для собственного веса плиты дополнительной толщины за счет
наличие откидной панели

Предположим, четырехэтажный
дом

Предположим, что 20 дюймов.квадратный
колонна с 12 вертикальными стержнями № 11 с расчетной осевой прочностью, φP n, не более
из

ACI
318-14 (22.4.2)

Размеры колонны 20 дюймов x 20
дюйма адекватны осевой нагрузке.

ACI 318 утверждает, что система перекрытий должна быть спроектирована
любая процедура, удовлетворяющая равновесию и геометрической совместимости, при условии, что
критерии прочности и пригодности к эксплуатации выполнены.Различие двух систем
от односторонних систем — ACI 318-14 (R8.10.2.3 & R8.3.1.2) .

ACI 318 разрешает использование Direct
Метод расчета (DDM) и метод эквивалентной рамы (EFM) для гравитационной нагрузки
анализ ортогональных рам и применим к плоским плитам, плоским плитам и
плиты с балками. В следующих разделах описывается решение для EFM и
Программное обеспечение spSlab. Решение для DDM см. На примере плоской пластины.

EFM — наиболее полный и
подробная процедура, предоставленная ACI 318 для анализа и проектирования
двухсторонние системы перекрытий, в которых конструкция моделируется серией эквивалентных
кадры (внутренние и внешние) на линиях колонн, взятых в продольном направлении и
поперек здания.

Эквивалентная рамка состоит из трех
частей (подробное обсуждение этого метода см. в
пример конструкции плоской пластины):

1) Горизонтальная планка перекрытия.

2) Колонны или другие вертикальные опоры
члены.

3) Элементы конструкции (Торсионные
элементы), обеспечивающие передачу момента между горизонтальным и вертикальным
члены.

2.1.1. Ограничения на использование
эквивалентный метод кадра

В EFM временная нагрузка должна располагаться в соответствии с
6.4.3, который требует, чтобы системы плит были проанализированы и спроектированы с учетом максимальной
требуемый набор сил, установленный путем исследования воздействия временной нагрузки
размещены в различных критических шаблонах. ACI 318-14 ( 8.11.1.2 и 6.4.3 )

Полный анализ должен включать репрезентативный интерьер
и внешние эквивалентные рамы как в продольном, так и в поперечном
направления пола. ACI 318-14 ( 8.11.2.1 )

Панели
должны быть прямоугольными, с соотношением длинных и коротких панелей,
измеренное межцентровое расстояние опор, не более 2. ACI 318-14 ( 8.10.2.3 )

2.1.2. Члены каркаса
эквивалентная рамка

Определите коэффициенты распределения момента и фиксированный конец
моменты для эквивалентных элементов рамы. Порядок распределения моментов
будет использоваться для анализа эквивалентного кадра. Коэффициенты жесткости k, коэффициенты переноса COF и коэффициенты момента на фиксированном конце
Конечный элемент для балок перекрытий и элементов колонн определяется с помощью таблиц вспомогательных средств проектирования.
at Приложение 20A к Нотам PCA по ACI 318-11 .Эти
расчеты приведены ниже.

а. Изгибная жесткость перекрытий при
оба конца, К сб .

PCA Примечания
на ACI 318-11 (Таблица A1)

PCA
Примечания к ACI 318-11 (таблица A1)

ACI 318-14 (19.2.2.1.a)

Коэффициент переноса COF = 0,54 PCA
Примечания к ACI 318-11 (таблица A1)

PCA
Примечания к ACI 318-11 (таблица A1)

Коэффициент фиксированного конечного момента равномерной нагрузки, м NF1
= 0.0911

Коэффициент фиксированного конечного момента для (b-a) = 0,2, когда a =
0, м NF2 = 0,0171

Коэффициент фиксированного конечного момента для (b-a) = 0,2 при a = 0,8, м NF3
= 0,0016

г.
Изгиб
жесткость элементов колонны на обоих концах, K c .

Ссылаясь на Таблица A7, Приложение 20A ,

Для нижней колонки:

PCA
Примечания к ACI 318-11 (Таблица A7)

ACI 318-14 (19.2.2.1.a)

л c = 13 футов = 156 дюймов

Для верхней колонки:

PCA
Примечания к ACI 318-11 (Таблица A7)

г. Торсионная жесткость на кручение
члены,.

ACI 318-14 (R.8.11.5)

ACI 318-14 (уравнение 8.10.5.2b)

г.Эквивалентная жесткость колонны K ec .

Где∑
K t — для двух крутильных
по одному с каждой стороны колонны, а ∑ K c — для
верхняя и нижняя колонны в стыке балок межэтажного перекрытия.

Рисунок
10 Торсионный элемент Фигура 11 Колонна и край плиты

e.
Стык перекрытия-балки
коэффициенты распределения, DF.

На внешнем стыке,

На стыке салона,

COF для перекрытия-балки = 0,576

Рисунок 12 Жесткость плиты и колонны

2.1.3.
Анализ эквивалентных кадров

Определите отрицательные и положительные моменты для
перекрытия-балки методом распределения момента.Поскольку необработанная живая нагрузка
не превышает трех четвертей статической нагрузки без учета фактора, расчетные моменты
Предполагается, что это произойдет на всех критических участках с полным факторизацией на всех участках. ACI
318-14 (6.4.3.2)

а. Факторная нагрузка и фиксированные конечные моменты
(МКЭ).

Для плиты:

Для откидных панелей:

PCA
Примечания к ACI 318-11 (таблица A1)

г.Распределение моментов. Расчеты
показаны в Таблице 1. Моменты вращения против часовой стрелки, действующие на торцы стержней.
принимаются как положительные. Положительные моменты пролета определяются из следующих
уравнение:

Где M или
момент в середине пролета для простой балки.

Когда конечные моменты не равны, максимальный момент
в промежутке не встречается в середине промежутка, но его значение близко к этому
midspan для этого примера.

Положительный момент в диапазоне 1-2:

Таблица 1 — Распределение моментов для эквивалентной рамы

Шарнир

1

2

3

4

Участник

1-2

2-1

2-3

3-2

3-4

4-3

DF

0.640

0,390

0,390

0,390

0,390

0,640

COF

0,576

0,576

0.576

0,576

0,576

0,576

ФЭМ

1146,51

-1146,5

1146,51

-1146,5

1146.51

-1146,5

Расст.

-733,6

0,0

0,0

0,0

0,0

733,6

CO

0.0

-422,5

0,0

0,0

422,5

0,0

Расст.

0,0

164,8

164.8

-164,8

-164,8

0,0

CO

94,9

0,0

-94,9

94,9

0.0

-94,9

Расст.

-60,7

37,0

37,0

-37,0

-37,0

60,7

CO

21.3

-35,0

-21,3

21,3

35,0

-21,3

Расст.

-13,7

22,0

22.0

-22,0

-22,0

13,7

CO

12,7

-7,9

-12,7

12,7

7.9

-12,7

Расст.

-8,1

8,0

8,0

-8,0

-8,0

8,1

CO

4.6

-4,7

-4,6

4,6

4,7

-4,6

Расст.

-3,0

3,6

3.6

-3,6

-3,6

3,0

CO

2,1

-1,7

-2,1

2,1

1.7

-2,1

Расст.

-1,3

1,5

1,5

-1,5

-1,5

1,3

CO

0.9

-0,8

-0,9

0,9

0,8

-0,9

Расст.

-0,6

0,6

0.6

-0,6

-0,6

0,6

CO

0,4

-0,3

-0,4

0,4

0.3

-0,4

Расст.

-0,2

0,3

0,3

-0,3

-0,3

0,2

CO

0.2

-0,1

-0,2

0,2

0,1

-0,2

Расст.

-0,1

0,1

0.1

-0,1

-0,1

0,1

CO

0,1

-0,1

-0,1

0,1

0.1

-0,1

Расст.

0,0

0,1

0,1

-0,1

-0,1

0,0

CO

0.0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

Расст.

0,0

0,0

0.0

0,0

0,0

0,0

M, тыс. Фут

462,3

-1381,5

1247,5

-1247,5

1381.5

-462,3

Инжектор M,

фунт-фут

630,0

304,4

630,0

2.1.4.
Факторные моменты, использованные для дизайна

Положительный и
отрицательные факторизованные моменты для системы перекрытий в направлении анализа:
изображено на рисунке 13.Негативные моменты, использованные в дизайне, взяты на
грани опор (прямоугольное сечение или эквивалентный прямоугольник для круглых или
многоугольные участки), но не на расстоянии более 0,175 л 1
от центров опор. ACI
318-14 (8.11.6.1)

Рисунок 13
Положительные и отрицательные моменты проектирования перекрытия-балки (все пролеты с полной нагрузкой
Факторная живая нагрузка)

2.1.5.
Фактор моментов в перекрытии
полоса

а. Проверьте, выдержат ли рассчитанные выше моменты
преимущество сокращения, разрешенного ACI 318-14 (8.11.6.5) :

Если плита
система проанализирована с использованием EFM в рамках ограничений ACI 318-14
(8.10.2)
, кодом ACI разрешено уменьшать вычисленное
моменты, полученные из EFM в такой пропорции, что абсолютная сумма
положительные и средние отрицательные расчетные моменты не должны превышать общий статический
момент M o , определяемый по формуле Уравнение 8.10.3.2 дюйм
ACI 318-14 .

Проверить применимость
метода прямого проектирования:

1.
Eсть
минимум три непрерывных пролета в каждом направлении. ACI
318-14 (8.10.2.1)

2.
Последовательный промежуток
длины равны. ACI
318-14 (8.10.2.2)

3.
От длинных до коротких
соотношение 33/33 = 1,0 <2,0. ACI
318-14 (8.10.2.3)

4.
Столбцы не
компенсировать. ACI
318-14 (8.10.2.4)

5.
Нагрузки гравитационные
и равномерно распределены с отношением живого к мертвому току 0,67 <2,0

(Примечание: собственный вес капли
панели не распределены равномерно по всему пролету. Тем не менее
изменение величины нагрузки невелико).

ACI
318-14 (8.10.2.5 и 6)

6.
Проверить родственника
жесткость для плиты перекрытия. ACI
318-14 (8.10.2.7)

Плита
система без балок, и это требование не применяется.

ACI 318-14 (уравнение 8.10.3.2)

Чтобы проиллюстрировать правильную процедуру, внутренний пролет
факторные моменты могут быть уменьшены следующим образом:

Допустимое уменьшение = 1376.9/1552 = 0,887

Скорректировано отрицательно
расчетный момент = 1247,5 0,887 = 1106,5 тысяч фунтов

Скорректированный положительный
расчетный момент = 304 0,887 = 269,6 тысяч фунтов

ACI 318 позволяет уменьшить значения момента
на основе предыдущей процедуры. Поскольку падающие панели могут вызывать гравитационные нагрузки.
не быть однородными (см. ограничение №5 и рисунок 13), значения момента
полученные от EFM будут использоваться для сравнения.

г.Распределите факторные моменты по столбцу и середине
полосы:

После того, как отрицательные и положительные моменты были
определенная для полосы перекрытий, код ACI позволяет распределять
моменты в критических сечениях к полосам колонны, балкам (если есть) и
средние планки в соответствии с ДДМ. ACI
318-14 (8.11.6.6)

Распределение факторизованных моментов на критических участках
сведено в Таблицу 2.

Таблица 2 — Распределение факторизованных
моменты

Полоса перекрытия

Полоса колонны

Средняя планка

Момент
(футы-тысячи фунтов)

процентов

Момент
(футы-тысячи фунтов)

процентов

Момент
(футы-тысячи фунтов)

Концевой пролет

Внешний отрицательный

335.1

100

335,1

0

0,0

Положительно

630,0

60

378,0

40

252.0

Интерьер отрицательный

1207,9

75

905,9

25

302,0

Внутренний пролет

отрицательный

1097.1

75

822,8

25

274,3

Положительно

304,4

60

182,6

40

121.8

2.1.6.
Требования к арматуре на изгиб

а. Определить армирование на изгиб, необходимое для ленты
моменты

Расчет арматуры на изгиб для колонны
полоса концевого пролета внутреннее отрицательное расположение:

Используйте d = 15,88 дюйма (плита с откидной панелью, где h
= 17 дюймов)

Для определения площади стали должны быть приняты допущения.
выполняется независимо от того, регулируется ли секция на растяжение или сжатие, и в отношении
расстояние между результирующими силами сжатия и растяжения вдоль
секция перекрытия (jd).В этом примере секция с регулируемым натяжением будет
Предполагается, что коэффициент уменьшения равен 0,9, а jd примем равным 0,95d.
Предположения будут проверены, как только область стали будет окончательно определена.

Следовательно, предположение, что сечение
с контролем натяжения действительно.

Необходимо учитывать два значения толщины. Плита
толщина полосы колонны составляет 17 дюймов.с откидной панелью и 8 дюймов для эквивалентной
плита без откидной панели в зависимости от веса системы.

ACI 318-14 (24.4.3.2)

ACI 318-14 (24.4.3.3)

Обеспечьте 30 — # 6 стержней с A с = 13,20
дюймы 2 и s = 198/30 = 6,6 дюйма ≤ s макс

Расчет арматуры на изгиб для колонны
полоса внутреннего пролета положительного расположения:

Используйте d = 15.88 дюймов (плита с ребром, где h
= 17 дюймов)

Для определения площади стали должны быть приняты допущения.
выполняется независимо от того, регулируется ли секция на растяжение или сжатие, и в отношении
расстояние между результирующими силами сжатия и растяжения вдоль плиты
раздел (jd). В этом примере секция с регулируемым натяжением будет
Предполагается, что коэффициент уменьшения равен 0,9, а jd примем равным 0,95d.
Предположения будут проверены, как только область стали будет окончательно определена.

Следовательно, предположение, что сечение
с контролем натяжения действительно.

ACI 318-14 (24.4.3.2)

Поскольку полоса столбцов имеет
5 ребер образуют 10-6 стержней (2
прутки / ребро):

На основании процедур, описанных выше, значения для всех
Расположение пролетов указано в таблице 3.

Таблица 3 — Необходимое армирование перекрытия для
Изгиб [Метод эквивалентной рамы (EFM)]

Расположение пролетов

M u

(футы-тысячи)

б

(дюймы)

d (дюйм.)

A с Требуется для изгиба (дюймы 2 )

Мин. A с (дюймы 2 )

Предоставлено усиление

A s Пров. для изгиба (дюймы 2 )

Концевой пролет

Полоса колонны

Внешний отрицательный

335.1

198

15,88

4,74

5,18

14- # 6 * **

6,16

Положительный (5 ребер)

378.0

198

15,81

5,38

2,85

10- № 7

(2 стержня / ребро)

6,00

Внутренний негатив

905.9

198

15,88

13,05

5,18

30- № 6

13,20

Средняя планка

Внешний отрицательный

0.0

198

15,88

0,0

5,18

14- # 6 * **

6,16

Положительный (6 ребер)

252.0

198

15,88

3,56

2,85

12- # 6

(2 стержня / ребро)

5,28

Внутренний негатив

302.0

198

15,88

4,27

5,18

14- # 6 * **

6,16

Внутренний пролет

Полоса колонны

Положительный (5 ребер)

182.6

198

15,88

2,57

2,85

10- # 6 *

(2 стержня / ребро)

4,40

Средняя планка

Положительный (6 ребер)

121.8

198

15,88

1,71

2,85

12- # 6 *

(2 стержня / ребро)

5,28

* Расчет с минимальным армированием.

** Количество стержней, ограниченное максимально допустимым расстоянием.

г. Расчет дополнительной арматуры перекрытия в колоннах
для передачи момента между плитой и колонной по изгибу

Фактор момента сопротивления плиты со стороны колонны (γ f
M sc ) предполагается переносить изгибом.
Концентрация арматуры над колонной за счет более близкого расстояния или дополнительных
Чтобы противостоять этому моменту, необходимо использовать арматуру.Доля момента плиты
не рассчитанные на сопротивление изгибу, предполагается, что сопротивление будет
эксцентриситет сдвига. ACI 318-14 (8.4.2.3)

Доля неуравновешенного момента, передаваемая
прогиб γ f M sc ACI
318-14 (8.4.2.3.1)

Где

ACI
318-14 (8.4.2.3.2)

b 1 = Размер критического сечения b o
измеряется в направлении пролета, для которого
моменты определены в ACI 318, Глава 8 (см. Рисунок 14).

b 2 = Размер критического сечения, измеренный в направлении, перпендикулярном к ACI 318, Глава 8 (см. Рисунок 14).

ACI
318-14 (8.4.2.3.3)

Рисунок 14 Критическое
Периметры сдвига для колонн

Для внешней опоры:

Используя ту же процедуру, что и в 2.1.6.а, необходимая площадь
стали:

Тем не менее, площадь стальной поверхности, предназначенная для сопротивления
изгибающий момент в пределах эффективной ширины плиты b b :

Тогда необходимое дополнительное усиление на
внешняя колонна для передачи момента между плитой и колонной:

Обеспечьте 5–6 дополнительных стержней с A s
= 2,20 дюйма 2

В соответствии с процедурой, описанной выше, значения для всех
опоры приведены в таблице 4.

Таблица 4 — Дополнительное армирование перекрытия
требуется для передачи момента между плитой и колонной (EFM)

Расположение пролетов

M sc *

(футы-тысячи)

γ f

γ f M sc

(футы-тысячи)

Плита полезная

ширина, b b

(дюйм.)

г

(дюймы)

A с требуется

внутри b b

(дюймы 2 )

A с пров. Для

изгиб в пределах b b

(дюйм. 2 )

Доп.

Reinf.

Концевой пролет

Полоса колонны

Внешний отрицательный

462,3

0,630

291

71

15.88

4,184

2.209

5- # 6

Интерьер отрицательный

133,4

0,600

80,4

71

15.88

2,029

4,733

* M sc взято на
осевая линия опоры в решении метода эквивалентной рамы.

2.1.7.
Факторизованные моменты в столбцах

Неуравновешенный момент от балок перекрытия на
опоры эквивалентной рамы распределены между опорными колоннами выше
и ниже перекрытия-балки пропорционально относительной жесткости опоры
столбцы.Ссылаясь на рисунок 13, несбалансированный момент снаружи и
внутренние стыки:

Внешний шарнир = +462,3 фунт-фут

Шарнир 2 = -1381,5 + 1247,5 = -134 фут-тысячи фунтов

Факторы жесткости и переходящего остатка
колонны и распределение неуравновешенных моментов плиты (M sc )
к внешним и внутренним колоннам показаны на рисунке 14.


Рисунок 15
Моменты колонны (неуравновешенные моменты от перекрытия)

Итого:

Для верхней колонки: Для
Нижний столбец:

M цв., Экстерьер = 194.75 футов-тысяч фунтов M цв., Внешний вид =
224.97 фунт-фут

M цв., Интерьер = 56,45
ft-kips M col, Интерьер = 65.21
футы-кипы

Моменты, определенные выше, сочетаются с
учтены осевые нагрузки (для каждого этажа) и моменты в поперечном
направление на проектирование секций колонн. Ценности момента перед лицом
внутренние, внешние и угловые колонны из значений несбалансированного момента:
показано в следующей таблице.

Таблица 5 Факторные моменты в столбцах

M u
тысяч фунтов-фут

Расположение столбца

Интерьер

Внешний вид

Уголок

M ux

65.21

224,97

224,97

M uy

65,21

65,21

224,97

Этот раздел включает дизайн
внутренние, краевые и угловые столбцы с помощью spColumn
программное обеспечение.Предварительные размеры этих колонн были рассчитаны
ранее в первом разделе. Снижение временной нагрузки по ASCE 7-10
в этом примере будут проигнорированы. Однако подробная процедура расчета
пониженные временные нагрузки объясняются в расширенном модуле
Пример системы балок
.

Колонка салона:

Предположим, 4-этажное здание

приток
площадь внутренней колонны для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса
плиты

приток
площадь внутренней колонны для собственного веса плиты дополнительной толщины за счет
наличие откидной панели

Предположим, пять этажей
дом

M u, x = 65.21 фунт-фут (см. Предыдущую таблицу)

M u, y = 65,21 фут-тысячи фунтов (см.
предыдущая таблица)

Кромка (внешняя) Колонна:

Приток для экстерьера
колонна для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса плиты составляет

Приток для экстерьера
колонна для собственного веса плиты дополнительной толщины за счет наличия
выпадающая панель

M u, x = 224.97 фут-тысяч фунтов (см. Предыдущую таблицу)

M u, y = 65,21 фут-тысячи фунтов (см.
предыдущая таблица)

Угловая колонна:

Приточный участок для угла
колонна для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса плиты составляет

Приточный участок для угла
колонна для собственного веса плиты дополнительной толщины за счет наличия
выпадающая панель

M u, x = 224.97 фут-тысяч фунтов (см. Предыдущую таблицу)

M u, y = 224,97 фут-тысяч фунтов (см.
предыдущая таблица)


Колонка салона:

Краевая колонна:

Угловая колонна:

Прочность плиты на сдвиг в непосредственной близости
колонн / опор включает оценку одностороннего сдвига (действие балки) и
двусторонний сдвиг (штамповка) в соответствии с ACI 318, глава 22.

ACI
318-14 (22,5)

В одну сторону
сдвиг критичен на расстоянии d от торца колонны, как показано
на Рисунке 3. На Рисунках 17 и 19 показаны учтенные поперечные силы (V и ).
в критических секциях вокруг каждого столбца и каждой выпадающей панели соответственно. В
элементы без поперечной арматуры, расчетная прочность на сдвиг секции
равна расчетной прочности бетона на сдвиг:

ACI 318-14 (Ур.22.5.1.1)

Где:

ACI 318-14 (уравнение 22.5.5.1)

Прочность на сдвиг в одном направлении
рассчитывается исходя из площади поперечного сечения сдвига, состоящего из капли
панель (если есть), ребра и часть плиты над ними уменьшились на
бетонное покрытие. Для такого сечения эквивалентная ширина сдвига для одного ребра составляет
рассчитывается по формуле:

спСлаб
Руководство по программному обеспечению (ур.2-13)

Где:

b = ширина ребра, дюйм

d = расстояние от волокна с крайним сжатием
растянуть центр тяжести арматуры.

4.1.1. На расстоянии й от опорной колонны

для
средний пролет с арматурой №6.

Рисунок 16 Поперечное сечение полосы каркаса (на расстоянии d от
лицо опорной колонны)

Прочность на односторонний сдвиг для ребристой плиты
части, показанные на Рисунке 16, разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

Рисунок 17 Односторонний сдвиг в критических сечениях (на расстоянии d
от лица опорной колонны)

4.1.2. На лицевой стороне откидной панели

для
средний пролет с арматурой №6.

Фигурка 18 Поперечное сечение полосы каркаса (на расстоянии d от
лицо опорной колонны)

Прочность на односторонний сдвиг для ребристой плиты
части, показанные на Рисунке 15, разрешается увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

Рисунок 19 Односторонний сдвиг в критических сечениях (на торце
откидная панель)


ACI
318-14 (22,6)

4.2.1. Вокруг колонн грани

Двусторонний сдвиг критичен на
прямоугольное сечение, расположенное на расстоянии d / 2 от лицевой стороны колонны, как
показано на рисунке 14.

а. Внешняя колонка:

Рассчитана факторизованная поперечная сила (V и ) в критическом сечении.
как реакция в центре тяжести критического сечения за вычетом собственного веса
и любые наложенные на поверхность статические и временные нагрузки, действующие в пределах критического
сечение (d / 2 от грани колонны).

Фактор
Рассчитан неуравновешенный момент, используемый для передачи сдвига, M unb
как сумма совместных моментов слева и справа.Момент вертикали
реакция относительно центра тяжести критического сечения также берется
в учетную запись.

Для экстерьера
В столбце на рисунке 13 положение центральной оси z-z составляет:

Полярный момент J c периметра сдвига составляет:

ACI 318-14 (уравнение 8.4.4.2.2)

длина критического периметра внешней колонны:

двустороннее напряжение сдвига (v и ) можно рассчитать как:

ACI 318-14 (Р.8.4.4.2.3)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

б. Внутренняя колонка:

Для
во внутреннем столбце на рисунке 13 положение центральной оси z-z:

Полярный момент J c периметра сдвига составляет:

ACI 318-14 (Ур.8.4.4.2.2)

длина критического периметра внутренней колонны:

двустороннее напряжение сдвига (v и ) можно рассчитать как:

ACI 318-14 (R.8.4.4.2.3)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

г. Угловая колонна:

В
В этом примере была выбрана внутренняя эквивалентная полоса рамы там, где есть только
внешние и внутренние опоры (в эту планку не входят угловые опоры).Однако обычно решающим фактором является сопротивление сдвигу угловых опор в двух направлениях. Таким образом,
прочность на сдвиг в двух направлениях для угловой колонны в этом примере будет
проверено в иллюстративных целях. Процедуру анализа необходимо повторить для
внешняя эквивалентная полоса рамы, чтобы найти реакцию и разложить
неуравновешенный момент, используемый для передачи сдвига в центре тяжести критического
секция для угловой опоры.

Для
во внутреннем столбце на рисунке 13 положение центральной оси z-z:

Полярный момент J c периметра сдвига составляет:

ACI 318-14 (Ур.8.4.4.2.2)

длина критического периметра угловой колонны:

Двусторонний
напряжение сдвига (v u ) можно рассчитать как:

ACI 318-14 (R.8.4.4.2.3)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

4.2.2. Панели круглые

Двусторонняя
сдвиг имеет решающее значение для прямоугольного сечения, расположенного на расстоянии d / 2 от
лицевая сторона панели.

Рассчитана факторизованная поперечная сила (V и ) в критическом сечении.
как реакция в центре тяжести критического сечения за вычетом собственного веса
и любые наложенные на поверхность статические и временные нагрузки, действующие в пределах критического
сечение (d / 2 от грани колонны).

Примечание: для простоты
консервативно, чтобы вычесть только собственный вес плиты и балок в
критическое сечение из реакции сдвига при расчетах сдвига при продавливании.Этот
подход также принят в программе spSlab для проверки на пробивной сдвиг.
вокруг откидных панелей.

а. Наружная откидная панель:

d, который используется в
Расчет v и дается по (см. рисунок 20):

спСлаб
Руководство по программному обеспечению (уравнение 2-14)

Фигура 20 Эквивалентная толщина на основе расчета площади сдвига

длина критического периметра для внешней откидной панели:

двустороннее напряжение сдвига (v и ) можно рассчитать как:

ACI 318-14 (Р.8.4.4.2.3)

Допустимая нагрузка на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты равна
разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

В исполнении вафельные, где
падающие панели создают большой критический периметр сдвига, фактор (b o / d)
имеет ограниченный вклад и традиционно игнорируется из-за простоты и консерватизма.Этот подход принят в данном расчете и
в программе spSlab (руководство по программному обеспечению spSlab, уравнение 2-46).

Допустимая нагрузка на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты равна
разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

б. Откидная панель салона:

длина критического периметра внутренней откидной панели:

двустороннее напряжение сдвига (v и ) можно рассчитать как:

ACI 318-14 (Р.8.4.4.2.3)

Допустимая нагрузка на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты равна
разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-46)

г. Угловая откидная панель:

длина критического периметра угловой откидной панели:

двустороннее напряжение сдвига (v и ) можно рассчитать как:

ACI 318-14 (Р.8.4.4.2.3)

Допустимая нагрузка на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты равна
разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-46)

Для восполнения дефицита в
способность к сдвигу в двух направлениях, требуется оценка возможных вариантов:

1.
Увеличить
толщина системы перекрытий

2.
Увеличение
размеры откидных панелей (длина и / или ширина)

3.
Увеличение
прочность бетона

4.
Уменьшение
приложенные нагрузки

5.
Уменьшение
панельные пролеты

6.
Используя меньше
консервативные допустимые сдвиги при продавливании (прирост 5-10%)

7.
Уточните
вычет веса падающей панели из реакции сдвига (прирост 2-5%)

Этот пример будет продолжен без
требуемая модификация, описанная выше, чтобы продолжить иллюстрацию
процедура анализа и проектирования.


Так как толщина плиты была
выбранных для соответствия таблицам минимальной толщины слябов в ACI 318-14,
Расчет прогибов немедленных и зависящих от времени прогибов не требуется.
Они показаны ниже для иллюстрации и сравнения с spSlab.
результаты программного обеспечения.

Расчет прогибов для двухсторонних плит является сложной задачей, даже если линейный
можно предположить упругое поведение. Эластичный анализ для трех уровней служебной нагрузки
(D, D + L с выдержкой , D + L Full ) используется для немедленного получения
прогибы двухсторонней плиты в этом примере.Однако другие процедуры могут
использоваться, если они приводят к предсказаниям прогиба в разумном согласии
с результатами комплексных испытаний. ACI
318-14 (24.2.3)

эффективный момент инерции (I e ) используется для учета
эффект растрескивания на изгибную жесткость плиты. I e для
сечение без трещин (M cr > M a ) равно I g .
Если в секции есть трещины (M кр a ), тогда
следует использовать следующее уравнение:

ACI 318-14 (Ур.24.2.3.5a)

Где:

M a = Максимальный момент в стержне из-за рабочих нагрузок при прогибе ступени составляет
рассчитано.

рассчитываются значения максимальных моментов для трех уровней служебной нагрузки.
из структурного анализа, как показано ранее в этом документе. Эти моменты
показано на рисунке 17.


Рисунок 21 Максимальные моменты для трех уровней служебной нагрузки

Для секции положительного момента (середины пролета):

ACI
318-14 (Ур.24.2.3.5b)

ACI
318-14 (уравнение 19.2.3.1)

y t = расстояние от центральной оси
сечения брутто без армирования до натянутой поверхности, дюймы

Фигура 22 Эквивалентное сечение брутто для одного ребра — положительный момент
Раздел

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.2.2)

Как
рассчитанная ранее положительная арматура для каркаса среднего пролета
полоса состоит из 22 стержней №6, расположенных на расстоянии 1,125 дюйма вдоль секции от нижней части
плита. На рисунке 23 показаны все параметры, необходимые для расчета момента
инерция участка с трещиной, преобразованного в бетон в середине пролета.

Фигура 23 Преобразованное сечение с трещиной — сечение с положительным моментом

ACI
318-14 (19.2.2.1.a)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA
Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA Примечания к ACI
318-11 (Таблица 10-2)

PCA
Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

Для участка отрицательного момента (рядом с внутренним
опора концевого пролета):

отрицательное усиление полосы концевого пролета возле внутренней опоры
45 # 6 баров, расположенных в 1.125 дюймов вдоль секции от верха плиты.

ACI
318-14 (уравнение 24.2.3.5b)

ACI
318-14 (уравнение 19.2.3.1)

Примечание: меньшее значение I г
(60,255 дюймов. 4 ) без учета откидной панели принято консервативно в
расчет прогиба вафельной плиты с помощью программы spSlab.

Фигурка 24 Сечение с отрицательным моментом

ACI
318-14 (19.2.2.1.a)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA
Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA Примечания к
ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA
Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

Примечание: меньшее значение I кр
(18,722 дюйма 4 ) без учета откидной панели принято консервативно в
расчет прогиба вафельной плиты с помощью программы spSlab.

Фигура 25 Преобразованный участок с трещиной — участок с отрицательным моментом

эффективный момент инерции процедуры, описанной в Кодексе, считается
достаточно точно, чтобы оценить прогиб. Эффективный момент инерции,
I e , был разработан, чтобы обеспечить переход между верхними
и нижние границы I g и I cr как
функция соотношения M cr / M a .Для условно
усиленные (ненапряженные) элементы, эффективный момент инерции, I e ,
рассчитывается по формуле. (24.2.3.5a), если не получено более подробным
анализ.

I e допускается принимать в качестве
значение, полученное из уравнения. (24.2.3.5a) в середине пролета для простых и непрерывных пролетов,
и на опоре консолей. ACI
318-14 (24.2.3.7)

Для
сплошные односторонние плиты и балки.I e должно быть разрешено
принимается как среднее значение, полученное из уравнения. (24.2.3.5a) для
критические участки с положительным и отрицательным моментом. ACI
318-14 (24.2.3.6)

Для среднего пролета
(пролет с двумя непрерывными концами) с уровнем служебной нагрузки (D + LL полный ):

ACI
318-14 (24.2.3.5a)

Где I e — эффективный момент инерции для критического отрицательного момента
раздел (возле опоры).

Где I e +
— эффективный момент инерции для критического сечения положительного момента
(середина пролета).

С
жесткость в середине пролета (включая эффект растрескивания) оказывает доминирующее влияние на
прогибы, промежуточная секция в значительной степени представлена ​​в расчетах I и , и это считается удовлетворительным в приблизительных расчетах прогибов.
Жесткость среднего пролета (I e + ) и средний пролет
жесткость (I e, avg ) может использоваться при расчете
немедленное (мгновенное) отклонение.

Усредненная эффективная
момент инерции (I e, avg ) определяется по формуле:

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.2.4 (2))

PCA
Примечания к ACI 318-11 (9.5.2.4 (1))

Однако
эти выражения приводят к улучшенным результатам только для сплошных призматических
члены
. Откидные панели в этом примере приводят к непризматическим элементам.
и следующие выражения рекомендуются в соответствии с ACI 318-89:

ACI
435Р-95 (2.14)

Для среднего пролета
(пролет с двумя непрерывными концами) с уровнем служебной нагрузки (D + LL полный ):

ACI
435Р-95 (2,14)

Для конечного пролета (пролет
с одним концом непрерывно) с уровнем служебной нагрузки (D + LL полный ):

Где:

Примечание: уравнения призматических элементов
исключая эффект падающей панели, консервативно приняты в
расчет прогиба вафельной плиты с помощью spSlab.

Стол
6 представлена ​​сводка необходимых параметров и необходимых расчетных значений.
для прогибов внешних и внутренних пролетов.

Стол
6 Расчет среднего эффективного момента инерции

для рамы
Полоса

Пролет

зона

I г ,

в. 4

I cr ,
дюймы 4

M a ,
тысяч фунтов-фут

M cr ,
тыс. футов

I e ,
дюймы 4

I e, в среднем ,
в. 4

Д

Д +
LL Sus

Д +
L полный

Д

Д +
LL Sus

Д +
L полный

Д

Д +
LL Sus

Д +
L полный

доб.

Левый

103622

15505

206.5

206,5

338,0

539

103622

103622

103622

62612

62612

29087

Инжектор

60255

15603

298.2

298,2

491,8

276

50964

50964

23482

Правый

103622

23029

626.6

626,6

1026,2

539

74259

74259

34692

Внутр.

Левый

103622

23029

565.8

565,8

926,6

539

38873

76437

76437

49564

Средняя

60255

13647

132.6

132,6

221,0

276

60255

60255

60255

Правый

103622

23029

565.8

565,8

926,6

539

38873

Отклонения
в двухсторонних системах перекрытий рассчитывается с учетом размеров и формы
панели, условия поддержки и характер ограничений на панели
края.Для немедленных прогибов в двусторонних системах перекрытий прогиб средней панели рассчитывается как сумма прогиба при
середина полосы колонны или линии колонны в одном направлении (Δ cx
или Δ cy ) и прогиб в середине пролета средней полосы в
ортогональное направление (Δ mx или Δ my ).
На рисунке 26 показан расчет прогиба прямоугольной панели. Среднее
Δ для панелей, которые имеют разные свойства в двух направлениях, составляет
рассчитывается следующим образом:

PCA
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 8)

Рисунок 26 Расчет прогиба прямоугольной панели

Для расчета каждого
член предыдущего уравнения, следует использовать следующую процедуру. Рисунок 27.
показана процедура вычисления члена Δ cx . Одно и тоже
Процедура может быть использована для поиска других терминов.

Рисунок 27 Δ cx Процедура расчета

Для конечного пролета — обслуживание
случай статической нагрузки:

PCA
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 10)

Где:

ACI
318-14 (19.2.2.1.a)

I кадра, усредненное значение =
Усредненный эффективный момент инерции (I e, avg )
для полосы рамы для случая рабочей статической нагрузки из Таблицы 6 = 62 612 дюймов 4

PCA
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 11)

LDF c — коэффициент распределения нагрузки для полосы колонны.
Коэффициент распределения нагрузки для полосы колонны можно найти из
следующее уравнение:

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-114)

И груз
коэффициент распределения для средней полосы можно найти из следующих
уравнение:

Руководство по программному обеспечению spSlab (ур.2-115)

Принимая
например, конечный пролет, где ожидаются самые высокие прогибы, LDF для
внешняя отрицательная область (LDF L ), внутренняя отрицательная область (LDF R ) и
положительная область (ЛДФ L )
равны 1,00, 0,75 и 0,60 соответственно (из таблицы
2 настоящего документа). Таким образом, коэффициент распределения нагрузки на полосу колонны
для конечного пролета определяется по формуле:

I c, g = Полный момент инерции (I g ) для
полоса колонны для эксплуатационной статической нагрузки = 28 289 дюймов. 4

PCA
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 12)

Где:

K ec = эффективная жесткость колонны = 1925
x 10 6 дюйм-фунт (рассчитано ранее).

PCA
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 14)

Где:

Где

Где:

PCA
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 уравнение 9)


подписок
та же процедура, Δ м x можно рассчитать для среднего
полоска.Эта процедура повторяется для эквивалентного кадра в ортогональном
направление для получения Δ cy и Δ my
для конечных и средних пролетов для других уровней нагрузки (D + LL sus
и D + LL полный ).

С
в этом примере квадратные панели Δ cx = Δ cy =
0,222 дюйма и Δ м x = Δ мой =
0,128 дюйма

среднее значение Δ для угловой панели рассчитывается следующим образом:

Рассчитанный прогиб теперь можно сравнить с
применимые ограничения из регулирующих стандартов или ограничения, указанные в проекте
и требования.Оптимизация для дальнейшей экономии материалов или конструкции
теперь затраты могут быть рассчитаны на основе допустимых отклонений вместо принятия
минимальные значения, указанные в стандартах, чтобы избежать расчетов прогиба.

пустотелая плита для глиняных горшков

Технология HICU — Afrique Homes

216 августа 2015 г. Технология полого блокирующего бетонного блока (HICU) возникла из-за необходимости сочетать ПЛИТУ ДЛЯ ПОЛЫХ КАМНЕЙ HICU (одностороннюю) и твердую плиту

Получить цену

Проектирование плиты для пустотелых горшков

210 мая 2001 Полые блоки имеют одинаковую длину (L = 457 мм) и ширину.(W = 205 мм), но их высота H варьируется. Пустотные блоки имеют минимальную прочность на раздавливание

Получить цену

Уменьшить количество бетона в плитах-заполнителях | Sathya Consultants

26 августа 2011 Заливные плиты не требуют больших технических навыков или надзора, чем плиты, цементные блоки, глиняные котлы и другие подобные материалы, чтобы получить засыпные плиты. Соответственно, в настоящее время специальный блок, называемый пустотелым глиняным блоком крыши, также

Получить цену

Устойчивые крыши для теплого влажного климата — Пример из практики — IDOSI

2 Железобетонная плита с затенением крыши глиняными горшками Затенение крыши с помощью перевернутых горшков с грязью.2.04 Пустотелые блоки из грязи Глиняные горшки Можно использовать скорлупу кокоса и т. Д.

Получить цену

Масштабная модель железобетонной полой глиняной плиты

219 июн 2019 Пустотные плиты из глиняных горшков обычно строятся с меньшим количеством бетона и арматуры по сравнению с цельными плитами. Пустотные блоки используются для заполнения

Получить цену

заполнителя | Sathya Consultants

213 авг. 2011 Доступность пустотелых глиняных блоков-заполнителей может быть проблемой для изучения цементных блоков, глиняных котлов и других подобных материалов для получения заполнителей.

Получить цену

Как уменьшить вес в подвесном бетонном полу — статьи Ezine

212 окт 2009 Подвесные полые горшки для бетонного пола — это либо глиняные, либо бетонные блоки. Внутренние балки для таких полов укладываются в плиту

Уточнить цену

Архитектура | Terra Firma

2 Этот метод укладки кровельной плиты позволяет сэкономить 30% бетона и стали. В стальную решетку кладут пустотелую глиняную плитку. Нет никаких компромиссов в отношении структурной устойчивости.

Получить цену

Верхний этаж полого горшка gif — Идеи небольшой террасы при ограниченном бюджете

2 Оценка изменения продолжительности сплошного и пустотелого пола во времени для строительства пустотных и сплошных плит перекрытия в зданиях в глиняном горшке и вафельной плите

Получить цену

Бетон балочные и горшечные полы.Плиты и нормативы в Испании — IPC

2При разработке перекрытий из балок и горшков в Испании они имитируют настилы предварительно напряженных пустотных плит с краями не более 50 см.

Получить цену

Типичный вес — Строительные материалы — StructX

218 Ноябрь 2020 Пустотелые плиты для глиняных горшков Включая ребра и раствор (но не верхний слой) толщиной 300 мм в целом 12. Полые плиты для глиняных горшков толщиной 100 мм в целом 15.

Получить цену

Что Типы плиты это? Инженерам-строителям

210 май 2016 г. Плита, которую мы видим, похожа на обычные плиты для глиняных горшков, которые мы делаем здесь, аналогичные расчеты с использованием пустотелых плит глиняных горшков все еще могут быть применены.

Получить цену

Прибыльные плиты-заполнители — экологически чистые и прибыльные плиты-заполнители

220 фев 2015 1) глиняные горшки 2) Пустотелые блоки 3) Легкие материалы (доступные на месте кирпичи из скорлупы кокосовых орехов) Верхнее 4-дюймовое обычное армирование будет стоить

Получить цену

ПОСЕЩЕНИЕ ПЛОЩАДКИ на полый глиняный горшок | Бетон | Труба (транспортировка жидкости)

213 апр 2017 Пустотелый глиняный горшок — это тип ребристой плиты, которая сооружается на месте из обожженной глины (BS 8110, пункт 3.6.1.2a). Могут быть построены в

Get Price

оценка изменения конструкции — UM eJournal

2 монолитная плита из массива и полая плита из глиняного горшка.Монолитное монолитное перекрытие. Монолитные армированные массивные плиты представляют собой плиты которые есть.

Получить цену

Buildscope — ПОЛЫЙ (ГЛИНА ИЛИ БЛОК) ПРОТИВ ТВЕРДОЙ ПЛИТЫ

2ХОЛОД (ГЛИН. ГЛИН. ИЛИ БЛОК) ПРОТИВ ТВЕРДЫХ ПЛИТ: ЧТО ЛУЧШЕ? Во-первых, плита — это часть здания, известная как пол, которая делит здание на

. Получить цену Цена

на полый горшок и ребра в Кении — Настил из WPC

2-дюймовая сборная цельная плита, стоимость транспортировки единиц на площадку, стоимость экспертиза.методы строительства полого глиняного горшка такие же, как бетонный пол

Получить цену

Ребристые бетонные полы Глиняные полые плитки

2Полые плиты глиняного горшка обычно построены с меньшим количеством бетона и армирования по сравнению с твердой плитой. Пустотные блоки используются для заполнения частей плиты.

Получить цену

Оценка изменений во времени сплошного и пустотелого пола

2 Например, в конструкции плиты из глиняного горшка нейтральная зона бетона заменяется полыми глиняными горшками, в то время как в корпус пустотных плит бетон

Узнать цену

Преимущества ребристой плиты (глиняный горшок) над твердой (бетонной) плитой — LinkedIn

213 янв 2017 Пустотные блоки используются для заполнения части толщины плиты; это приводит к более глубокому рукаву для армирования при экономии количества бетона

Получить цену

Список дилеров и поставщиков полых глиняных горшков в Нигерии — VConnect ™

211 результатов Найдите магазины и дистрибьюторов Hollow Clay Pot по их адресам, телефонам, электронной почте, id и специальности веб-сайта: Пустотные пустотелые блочные плиты.

Получить цену

ПОЛНАЯ ПЛИТА VS ТВЕРДАЯ ДЛЯ ВАШЕГО НАБОР — — Eugotech

21 июня 2018 г. Это тип плиты, которая строится из полых глиняных горшков или блоков. Пустотные плиты для глиняных горшков обычно строятся с меньшим количеством бетона и

Получить цену

Система пустотелых плит для горшков (Анимация)

26 июля 2019 г. Поделитесь своими видео с друзьями, семьей и всем миром.

Получить цену

Строительные техники — Керамика — GCSE Art and Design Revision

Горшки с двумя гвоздями — один из самых ранних известных методов придания глине функциональной формы.сделать полую конструкцию, которая могла бы стать основой скульптуры или горшка с катушкой. Строительство плиты — это процесс, который требует тщательной подготовки.

Получить цену

Типы полов — Проектирование зданий Wiki

231 авг.2020 4 Подвесной бетонный пол; 5 Ребристый пол; 6 Пол из пустотелых горшков, монолитный пол с несъемной опалубкой в ​​виде полых глиняных или бетонных горшков. в зазоре между потолком и плитой перекрытия или под фальшполом в

Получить цену

Конструкция текстурных плит — возьмите сердце Make Art

2 Один из способов добавить текстуру к предмету — создать текстуру на глиняных плитах с помощью или даже вырезание из полого глиняного цилиндра, который затем обжигают и используют как бисквит. Эти инструменты можно катать по мягким плитам или стенкам кастрюль с помощью ладони. (бетонная плита.213 янв. 2017 Пустотные блоки используются для заполнения части толщины плиты; в результате получается более глубокая

Get Price

Создание глиняных форм путем опускания плит от Ноэль • Скакалка

2Скатайте плиту, достаточно большую для вашего проекта. Вырезание форм Создание форм из глины путем опускания плит. Создание полых форм с помощью прижимных горшков. Подготовка

Get Price

Менард 10×20 deckshow для сооружения пустотелого глиняного горшка в качестве плиты перекрытия

2 января 2018 — Meards 10×20 deckshow для создания полого глиняного горшка в качестве напольного забора для террасной террасы

Get Price

разница между сплошной и ребристой плитой

Конструкция из 2 глиняных горшков и вафельных плит.С точки зрения . Таблица 6. Парный образец t-теста на разницу во времени строительства сборных монолитных и сборных пустотных плит.

Получить цену

Пол пустотелого глиняного горшка

2 С нижней стороны пола внутри бетонной плиты лежат терракотовые плитки размером 1′-0 «x1′-0». в Великобритании это называется горшок и балка или плита из глиняного горшка. полая глина

Получить цену

Ребристая плита с пустотелым блоком

2 эскиза на пустотелой плите горшка в плане размеры плиты пустотелая плита шириной b 3 00 м эквивалентная ребристая плита преимущества ребристой плиты глиняной горшки над твердым бетоном

Получить цену

(PDF) Оценка изменения во времени сплошного и пустотного перекрытия

211 окт 2020 Это похоже на опалубку для сплошных бетонных перекрытий.Конструкции опалубки для пустотелой глины. плиты горшка обычно делаются двумя способами.

Получить цену

Преимущества использования конструкции пола из полых горшков

216 июл 2018 Плита — это часть здания, известная как пол, которая делит здание на. Это тип плиты, которая построена из полых глиняных горшков или блоков.

Получить цену

вафельные формы 5 — вафельные формы для строительства

2бетон ниже нейтральной оси плиты перекрытия фактически не участвует в ее структуре, как полы в виде полых глиняных горшков и вафельных (решетчатых) полов.основное преимущество, которое есть.

Получить цену

означает полый подвесной бетонный пол

Типы полов — Wiki Проектирования Зданий 30 окт 2017. 1. Введение; 2 цокольный этаж; 3 Подвесной деревянный пол; 4 Подвесной бетонный пол; 5 Ребристый пол; 6 Полый пол для горшка; 7 Фальшпол.

Развитие огнестойкой конструкции в Великобритании и 7 возведение арок перекрытия с помощью «гидравлического цемента», который он считает «похожим на них». В 1790-х годах была построена арочная система из железа и кирпича, которая стала определять огнестойкость конструкции.. полые горшки ~ на! производства Британии. … Арчибальд Дауни, «один из пионеров: u T плоский или подвесной бетонный пол».

Плита перекрытия из сборного железобетона / для полов / пустотелая | Деталь. Плита перекрытия из сборного железобетона / для полов / пустотелая. Теплоизоляция для плоской бетонной крыши с подвесным потолком. Просмотрите этот и другие пины. Уважаемый Пэт, я переехал в дом с высокой стеной из бетонных блоков вокруг внутреннего дворика … Показывает: используется как средство эстетического облегчения для человека. традиционных сборных панелей нет.

Версия для печати — Эволюция строительных элементов В учебниках того времени говорилось, что портландцемент лучше всех. Вы видите, что у основных стен кирпичные опоры, а внизу — бетон. .. Это означает, что его можно обрабатывать (резать, формировать и сглаживать) долотом и пилой в любом направлении. .. Типичный подвесной деревянный пол примерно 1900 года состоит из нескольких балок.

Как выбрать конструкцию пола | Домостроение и ремонт 27 июня 2016 г. Балочные и блочные перекрытия — наиболее популярное решение при строительстве первого этажа.«тихий пол», в то время как открытые балки из металлической перемычки могут обеспечить легкое средство. С положительной стороны, в отличие от деревянных полов, подвесной бетонный. пол из огромных готовых пустотелых бетонных полов.

Building des — Ofcom Рис. 7: Бетонный пол с пустотелым котлом. 31. Рисунок 35: Типовой подвесной потолок. 52 … «Строительные работы» определены в правиле 3 Строительных правил.

Оценка колебаний во времени сплошного и пустотелого пола. Установка подвесных плит в зданиях, как правило, существенно влияет на срок поставки.при строительстве железобетонных пустотных перекрытий; опалубка .. горшки. Этот тип полов имеет меньший собственный вес по сравнению со сплошными плитами. Это связано с тем, что … это означает, что владельцы могут заселять свой дом раньше.

Почему обрушилось здание Мвики в Касарани и как этого избежать. 6 февраля 2012 г. Это означает, что если владелец получил разрешение на строительство от местных властей, он сделал выбор. Плита перекрытия здания была построена по технологии пустотелого горшка из глиняного кирпича.. стоимость по сравнению с обычной железобетонной плитой, обычно толщиной 150 мм. .. Гипсокартонные стены и натяжные потолки.

Конструкция пола из пустотелого глиняного горшка — Зеленый композитный настил на продажу ПОДВЕСНАЯ ПЛИТКА ПЕРВОГО ПОЛА ИСПОЛЬЗУЕТСЯ ПОЛЫМИ КОРПУСАМИ HICU Это было бы. Строители укладывают железобетонный пол «пустотелый котел» на ул.

Пустотелая плитка | Статья о пустотелой плитке от The Free Dictionary Узнайте информацию о пустотелой плитке. Полый строительный блок из бетона или обожженной глины, используемый для изготовления перегородок, внешних стен, подвесных полов или крыш.

Новые строительные технологии, которые делают строительство дешевле. 12 октября 2013 г. Кровля — Бетонные пустотные горшки для подвесных плит, вафельных плит и др. бетон используется и сборные элементы зданий, такие как плиты перекрытия.

ПОЛЫЙ ПРОТИВ ТВЕРДОЙ ПЛИТЫ ДЛЯ ВАШЕГО ОПЛАТА 7 июня 2017 г. Плита — это часть здания, называемая полом, которая разделяет. и прочность грунта, когда подвесная плита поддерживается балкой, стеной и колонной. . Пустотные плиты из глиняных горшков обычно строятся из меньшего количества бетона.

Раздел 5 надежные детали Раздел 5 надежные детали 4 апреля 2013 г. Легкий заполнитель, или номинальные пустотелые или ячеистые блоки □ .. Примыкание внутреннего перекрытия: деревянные балки перекрытия, балки и блоки или. монолитная подвесная бетонная плита или фундаментная бетонная плита .. общедоступная (включая фотокопирование или хранение на любом носителе с помощью электронных средств, независимо от того, независимо от того, независимо от того, есть ли это.

:: IPC :: Бетонные балки и полы в горшках — Institut de Promoció Ceràmica In В строительной лексике плита или настил определяется как структура поверхности, которая составляет.Детали перекрытий балок и горшков с предварительно напряженными пустотными плитами.

Какие это типы плит? Инженерам-строителям и строителям. Делает полы тоньше и снижает вес бетона. Этот тип . Расчеты не из мира сего, аналогичные расчеты с использованием пустотелой плиты глиняного горшка все еще могут быть применены. Это тип конструкции подвесной плиты, а не фундаментной плиты. Он считает, что нигерийское строительство по-прежнему определяется этими «баба куди».

оценка изменения конструкции.- Электронный журнал UM «Оценка изменения стоимости строительства сплошных и пустотелых полов в штате Лагос» … горшки необходимо заделать цементно-песчаным раствором, чтобы предотвратить возникновение.

Подробная спецификация — Вязевой двор, сформированный с использованием пустотелых глиняных пустотелых горшков. Первый этаж представляет собой подвесную монолитную железобетонную конструкцию подиума с. Средства побега. 1: 6 кв. М.

BRE Строительные элементы Полы и полы. — Книжный магазин BRE. Подвесные бетонные плиты на месте. 95. 2.3. Сборные железобетонные балочные и блочные, плиточные и дощатые полы.. точное определение. . бетонный пол, например, пустотелые горшки.

означает подвесной бетонный пол с пустотелым горшком. Дизайн пустотелых плит — Weebly — Design Website. Плита первого этажа изготовлена ​​по дате. Конструкция пустотелой плиты для горшков Ly Lx Rib. Расчетное напряжение сдвига бетона составляет.

ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ публикация: пол с шпунтом 1х4 на потолке крыльца из сосны
СЛЕДУЮЩАЯ публикация: деревянная крыша балкона в Катаре

как отремонтировать пластиковую столешницу для пикника

Ремонт пластикового стола — YouTube

20 апреля 2014 г.Ремонт пластикового стола. . Бюджетный сад HowTo — Восстановление этих простых пластиковых садовых стульев по дешевке — Продолжительность: 7:39. Эд Мишель. 【Get Price】

Ремонт деревянного стола для пикника — YouTube

4 июля 2012 г. Некоторое время назад на мой стол для пикника упало дерево и довольно сильно его разбило. Наконец я добрался до его ремонта. /rover/1/711-532.【Получить цену】

Как отремонтировать сломанный бетонный стол для пикника |…

Бетонные столы для пикника и садовая мебель стали популярным выбором для многих.вы можете самостоятельно отремонтировать большинство поломок бетонного стола для пикника. . Накройте отремонтированный участок брезентом или пластиковой пленкой и оставьте. 【Получить цену】

6 способов ремонта сломанного пластика | Марка: — Марка…

16.02.2017. Ремонт пластиковых предметов может сбить с толку того, кто никогда этим раньше не занимался. Нет деталей, которые нужно заменить (обычно), просто затянуть гайку. 【Получить цену】

Как отремонтировать патио-стол с плиткой, когда стекло…

Наш патио-стол перевернулся во время сильной грозы.Стеклянная столешница разбилась повсюду, оставив нам только металлический каркас и огромный беспорядок. 【Получить цену】

97 лучших изображений о взломе / ремонте детских игрушек на Pinterest |…

Подробнее о столе и стульях , Уютное купе и Детский стол для пикника. . Учебное пособие: Обновите свою пластиковую мебель Littl Tikes с помощью аэрозольной краски [By … Я приклеил хлопчатобумажную ткань к сиденьям и столешнице с помощью клеевого пистолета, а затем скрепкой. Получить цену】

Как отремонтировать деревянный дворик Столешницы |…

Большинство деревянных поверхностей столешниц для патио предназначены для защиты поверхности стола.Они защищают, создавая защитное покрытие. Чтобы восстановить повреждения от пятен или. 【Получить цену】

Советы по украшению пластикового стола для пикника |…

Пластиковый стол для пикника — идеальный аксессуар для улицы. Они предоставляют дополнительные сиденья для ваших гостей во время барбекю на заднем дворе. Они также предоставляют простой. 【Получить цену】

Как заменить разбитую стеклянную столешницу в патио (без…

Вот что вам нужно для замены разбитой стеклянной столешницы в патио: 1 кусок размером 4 x 8 футов. Похоже на пластиковый картон.3.. на усадьбе, как в ремонте. 【Узнать цену】

Столешница для пикника | Заменить деревянную столешницу для пикника |…

Отремонтируйте деревянные столешницы для пикника легко и недорого в этом году. Замените деревянные столешницы для пикника на доски из анодированного алюминия. Никогда не ремонтируйте и не заменяйте. 【Получить цену】

7 Простой ремонт сломанной деревянной мебели — популярное…

17 декабря 2009. Смешайте опилки со стола с клеем для дерева, чтобы получилась густая паста. . волокна на своем пути, вместо того, чтобы разрывать их и приводить к расколу.【Получить цену】

Пластиковый стол для пикника MakeoverDIY Show Off ™ — DIY…

16 июл 2013. Используя мою FrogTape, я создал прямоугольник (бегунок стола) на столовой части стола для пикника и приклеил скотчем остальную часть столешницы. 【Получить цену 000

Советы по обслуживанию — Pilot Rock: Park, Camp, Street Site Equipment …

Все уличное парковое оборудование требует периодического обслуживания и ремонта по мере воздействия. Угольные грили | Кольца для костра | Стол для пикника и каркас парковой скамейки.. Горячие сковороды также не следует ставить непосредственно на пластиковые доски. 【Получить цену】

Как починить старый стол для пикника | Домашние гиды | SF…

Превратите старый неприглядный стол для пикника в место сбора пьющих на ваших торжествах. Снимите центральную доску вдоль верхней части и замените ее. 【Получить цену】

Советы и решения — Продукты на весь срок службы

Видео стола для пикника. Загрузка. Стол и скамейка. Сколько стульев поместится вокруг моего жизненного стола? .Преимущества выдувных пластиковых стульев. Получить цену】

ПРОЕКТ СДЕЛАНО: Стол для пикника Pinteresting | События…

24 июня 2012 г. В конце концов, у меня за спиной сидел тот же самый выцветший на солнце стол для пикника. Пока краска высыхала, я направился внутрь со столешницей и. 【Получить цену】

Как отремонтировать деревянную мебель, которую прогрызло домашнее животное…

Собакам иногда нравится хорошенько пережевывать кость, игрушку или кусок из дерева. К сожалению, этот кусок дерева иногда является ножкой стула или стола.Знаки жевания могут. 【Получить цену】

Выбирайте столы из переработанного пластика вместо дерева | Waste Wise…

27 января 2015 г. Кроме того, стандартные столы для пикника подвержены коррозии, а пластиковые — нет. Они остаются . Обычно нет необходимости перекрашивать или ремонтировать их. 【Получить цену】

Столы для пикника с термопластическим покрытием | Коммерческая…

Цветные столы для пикника с пластиковым покрытием для школ, парков и обедов на открытом воздухе. Крышки и сиденья с термопластическим покрытием и металлическими каркасами с порошковым покрытием. Убедитесь, что гости будут сидеть восхитительно.Ремонт несложный. ThermoPlastic применяется как. 【Узнать цену】

Amazon.com: Пластик — Столы для пикника / Столы:…

Результаты 1-24 из 136. Круглый стол и скамейки для пикника Lifetime, верх 44 дюйма, миндаль. Лучший выбор продуктов для детей на открытом воздухе портативный пластиковый складной пикник. 【Получить цену】

поставщик дорожек для палубы легкий

поставщик дорожек для палубы Сидней легкий, ландшафт вокруг бассейна
24 мая 20 августа 8 — поставщик дорожек на палубе Сидней легкий, ландшафт вокруг бассейна пол, светоотражающий композитный настил,
легкий деревянный пластиковый настил на крыше Деревянный настил на открытом воздухе
6 января, 20 7 — Сплошной настил WPC при использовании на открытом воздухе, из-за его поставщика низких площадок, сидней, легкий, ландшафт вокруг деревянного пола бассейна
Алюминиевая решетка — Grainger Industrial Supply
Эта алюминиевая решетка легкая и устойчивая к коррозии.Это помогает обеспечить безопасную и надежную опору для многих приложений, от траншей до настилов. Его можно использовать для проходов, антресольных этажей, пешеходных переходов мостов, сцены
Поставщик компонентов для опор и асфальтоукладчиков
Мы поставляем компоненты для опор и асфальтоукладчиков для установки на неровных или наклонных поверхностях, требующих установки Elevated Deck Systems. Промышленность с приложениями включает в себя террасы на крышах, балконы, патио, пешеходные дорожки, террасы для бассейнов, красивые водостоки без бордюров, легкие и не требующие обслуживания
Легкие бетонные брусчатки для кровельных брусчаток Производитель
Качественный и экономичный легкий архитектурный бетон брусчатка для коммерческих зданий — крыш, крыш и настилов крыш.Промышленные мостки на крыше Архитектурные асфальтоукладчики · Архитектурные асфальтоукладчики на крыше с отражением солнечной энергии дружелюбный, сделанный в США. Док и настил Как система переходов и пристаней, Sure Step является лидером с 200 года. Perspective Products — ведущий производитель высококачественных и долговечных пластмассовых изделий.
ThruFlow — Seven Trust Decking Decking Solutions для доков и проходов
Прочные, эластичные и экологически чистые панели для палуб, доков, пристаней для яхт, проходов, проходов, полов для скота и многого другого.
Легкая стандартная сетка из стеклопластика Dura Composites
в качестве покрытия прохода или оврага для минимизации риска поскользнуться или упасть. Как ведущий поставщик стеклопластика на рынке Великобритании, мы предлагаем ряд противоскользящих полов. и Используйте для настилов, проходов и других наружных проектов.
Steel Deck — Canam Buildings
восточная часть США & 39; ведущий производитель террасной продукции. легкий и нормальный бетон; оба типа предполагают прочность бетона. 3000 фунтов на квадратный дюйм.
FiberSPAN Pedestrian Bridges Deck — Composite Advantage
Например, существующие мосты часто превращаются в пешеходные дорожки, но в облегченной конструкции: палуба FRP весит не более 20% от сопоставимого
Tidewater Workshop 94 «Cedar Garden Дорожка — Амазонка.com
Плуг и очаг 52 28 Раскатайте деревянную изогнутую садовую дорожку, 4 фута, натуральный кедр · 3,8 из 5 звезд 90 · 40,98 $ Производитель, мастерская Tidewater.
SCI P300, Композитные плиты и балки с использованием стальных настилов: лучшая форма
от поставщика / производителя настилов Delegated Designer и убедитесь, что это не так. В композитных плитах на критическом пути и не зависит от погоды. Хотя
Подходящие аппликации для легкого бетона
В: У меня есть существующий внешний настил с досками пола, состоящий из того, что IQ: Я хочу сделать свой собственный легкий бетон в качестве плиты для производителей лучистого пола, поставляющих трубы из ПЭХ и » жидкий «легкий бетон или гипс.
Стандартная практика выбора и применения палубы Marine
Покрытие палубы, легкое, нескользящее, с абразивным покрытием. Ткань. Покрытие палубы удовлетворительно, как и первоначальный выбор, обратитесь к производителю оригинального продукта и получите его дорожки для дорожек и ступенчатые ступени. Гибкий, клейкий
Дорожка Rollout Boardwalk из настилной доски из ПВХ, мескит — Houzz
Купите Rollout Boardwalk из палубной доски из ПВХ, мескитового цвета, 2×5 в онлайн-магазине Houzz сегодня или купите другую террасную плитку и доски для распродажи.Получите пользователя
Rollout Boardwalk Walkway с настилом из ПВХ, мескит — Houzz
Купите Rollout Boardwalk Walkway с настилом из ПВХ, мескитово-коричневого цвета, 3×6, онлайн в Houzz сегодня или купите другую террасную плитку и доски для продажи. Получить пользователь
Сравнивая водно-болотные угодья BOARDWALK Материалов: Пиломатериал, Композитный
Мая 5, 2020 Генеральных подрядчиков могут легко получить доступ прессованных настилов через свои поставщик, и подавляющее большинство подрядчиков уже построило
Подъемного мост легкой прочную палубы Модифицированный научно-исследовательский проект — FDOT
4 мая, 20 2 замены Подъемного пирса тротуара или повышения тротуара по фирменному, без подобных конкурентных продуктов, поставщик колоды
Plaza палуб WBDG — Целые здания Руководства по проектированию
мая 0, 20 6 Дизайн поверхностей площадок, зеленых насаждений и деревьев или почвенных плантаторов. Изнашиваемая поверхность; Заполнить плиту; Изоляционный слой / дренажный слой и система проточных каналов; Мембрана и легкий бетон используются на горизонтальных площадках. При соединении систем разных производителей возникают проблемы, связанные с
Композитный настил мостов — FHWA — Министерство транспорта США
производителей & 39; Названия приводятся в этом отчете только потому, что они считаются необходимыми для достижения цели. Облегченная настила помогла улучшить грузоподъемность моста, что было приоритетом для владельца.Иллюстрация пути нагрузки A..
Как спроектировать и построить дорожку для асфальтоукладчика — Lowe’s
, 23 октября 2020 г. Вот любой простой способ установить дорожку с использованием взаимосвязанных базовых панелей асфальтоукладчика. Они легкие, требуют всего 1/2 дюйма песка под собой и деревянного колышка на лужайке, обозначающего край основной панели брусчатки. износ двигателя — следуйте инструкциям производителя, чтобы выдуть скопившуюся пыль.
PermaStruct Decking — PermaStruct — PDF-каталоги
Проконсультируйтесь со всем PermaStruct Marina Decking на NauticExpo.и инновации от № в Австралии поставщика решений для настилов судов. FRP — чрезвычайно универсальный материал, который сочетает в себе легкий вес с морской палубой / пешеходными дорожками для тяжелых условий эксплуатации / Marine Permastruct Compcrete
АРХИТЕКТУРНОЕ БЕТОННОЕ ОТДЕЛЕНИЕ — AUS Decking, Inc.
Формально легкий бетон Западного побережья, Австралия специализируется на бетонных покрытиях для 35 годы. От надземных переходов до балконов и террас, мы можем покрыть все внешние зоны различными вариантами цвета бетона от наших поставщиков
GW300 Брошюра по алюминиевым дорожкам Pace600 / спецификация
Система алюминиевых дорожек Pace 600 — это легкие, устойчивые к коррозии дорожки, которые обеспечивают безопасный Увеличенный срок службы настила крыши и системы переходов.> Легкие панели Walkway System от производителя Sayfa Systems.
W3 Formlok Floor Deck — Металлическая кровля Western States
Composite Metal Floor Deck обычно используется для многоэтажных зданий, антресолей, мостов, подъездов, засыпок, платформ и гаражей, хранилищ
Roof Walkway Система дорожек для обслуживания мостков на крыше
Система дорожек для алюминиевых дорожек на крыше представляет собой легкую, не подверженную коррозии профилированную платформу крыши, где требуется защита от падения с одной стороны дорожки.
Кровельный настил и срыв или кровля 4 — Американская черепица
НА ПАЛУБУ, ДОПУСТИМАЮЩУЮ ПРОИЗВОДИТЕЛЬ ЧЕРЕПИЦ? CertainTeed имеет Они будут противостоять короблению или маскировать его эффекты лучше, чем легкая черепица. Удаление мусора с пути рыхлителей и с крыши. 3. Размещение
поставщик материалов для легких настилов Сингапур — Boundless Canberra
поставщик материалов для легких настилов Сингапурский мост в Сингапуре, включающий проход, окруженный переходами, предъявляет высокие требования к материалам как для конструкций
8 сентября 2020 г. Поскольку балконы, террасы и пешеходные дорожки являются постоянным элементом конструкции, использование алюминиевого настила обеспечивает минимальную нагрузку на конструкцию, поэтому компания AliDeck является ведущим поставщиком негорючих систем настила из алюминия и металла.
Алюминиевые перила для жилых и коммерческих помещений — Ultra Aluminium
Осветите ночь рядом с крыльцами, проходами и террасами. Обертки и новые стойки являются идеальным дополнением ко всем вашим крыльцам, террасам и пешеходным дорожкам. В алюминиевой балконной системе используются сверхпрочные, легкие экструдированные балки и рама. настилу, тротуару, под палубой или замене покрытия подъездной дорожки, асфальтоукладчики Seven Trust доступны в легкой квадратной решетке 6 дюймов x 6 дюймов
Приспособление для ступеней и настилов — как очистить снег с ступеней
Электрические лопаты для снега легкий и эффективный инструмент для расчистки ступенек для очистки задней палубы, а затем быстрого перехода к переднему крыльцу и проходу.
Резиновые брусчатки, дорожки, дорожки для настилов и дорожки на крыше В
Best Materials есть все необходимые материалы, и их можно быстро доставить куда угодно. Мы можем поставлять в больших или малых количествах по лучшим ценам. Мы также продаем и храним на складе
Легкий бетон, пенобетон, легкая керамика
Установка Allied Geotech между музеем и зданием PATH, пенобетон Allied Foam Liquid Tank, пеноцемент, легкие бетонные кровельные настилы USCA как лучшая химическая техника и оборудование производитель в Монтгомеривилле,
Настил моста из стеклопластика соединяет пешеходов с ключевыми местами в нижней части
2 февраля 2020 г.Поставщик разрабатывает легкие, высокопрочные и экономичные изделия из стеклопластика для морского пешеходного перехода из стеклопластика.
Проектирование металлического настила — Siplast
Производители металлического настила, используемого с легкими изоляционными бетонными системами Siplast, публикуют руководства, в которых показаны процедуры проектирования и результат
Проект коридора Вермонта с использованием ESCS для перекрытий на металлическом настиле
3 этажа офиса Пространство будет выполнено из легкого бетона на металлическом настиле. Сталь Большая часть офисных проходов, холлов и открытых пространств будет из полированного / открытого бетона. Поставщик легкого заполнителя: Arcosa Lightweight
Легкий бетонный настил: Litedeck Wood Rib System
7 января 2020 г., система деревянных ребер Litedeck, бетонные полы, крыши и палубы, изолированные на палубе Вьетнамские легкие бетонные горшки, легкие вьетнамские производители.Штампованный бетонный мосток бетонный настил бетонный настил бетонный.
Сверхпрочный настил из стеклопластика Напольное покрытие из стеклопластика KENWAY
Если ваш проект требует легкого, не требующего обслуживания и недорогого решения, обратите внимание на диапазон применения настилов из пултрузионного стекловолокна: от прохода через проход. -Бесплатно
Обновите свою колоду до колоды с длительным сроком службы, не требующей обслуживания. Выберите самую долговечную конструкцию настила, не требующую ухода.дилеров в вашем регионе или напрямую от производителя, если дилер недоступен в вашем регионе. Paverdeck не требует технического обслуживания, пожаробезопасен, имеет длительный срок службы, малый вес и превосходную прочность.
DeckRite
Систему DeckRite легко установить поверх существующих или новых настилов, а также она является экономичным и превосходным вариантом для внешних проходов, балконы, доки и солнце

AG Adriano Goldschmied Mens The Griffin Relaxed Fit Short Shorts hbisserbia Flat Front

AG Adriano Goldschmied Mens The Griffin Relaxed Fit Short Shorts hbisserbia Flat Front

  1. Home
  2. Men >> Магазины >> Contemporary & Designer >> Одежда >> Шорты >> Flat Front
  3. AG Adriano Goldschmied Mens The Griffin Relaxed Fit Short

AG Adriano Goldschmied Мужские шорты Griffin Relaxed Fit, мужские шорты Griffin Relaxed Fit AG Adriano Goldschmied, Купите AG Adriano Goldschmied Мужские шорты Griffin Relaxed Fit, отбеленный кварц, 29 лет: купите лучшие модные бренды с плоской передней частью при БЕСПЛАТНОЙ ДОСТАВКЕ и возврате возможно при подходящих покупках, Интернет-акции. Бесплатная доставка и подарочная упаковка. Покупки стали легкими и увлекательными.Шорты свободного кроя Griffin AG Adriano Goldschmied Mens The.

AG Adriano Goldschmied Мужские шорты свободного покроя Griffin

AG Adriano Goldschmied Мужские шорты свободного покроя Griffin Relaxed Fit, отбеленный кварц, 29: Одежда.Купите AG Adriano Goldschmied Men’s The Griffin Relaxed Fit Short, Bleached Quartz, 29 лет: покупайте Flat Front от ведущих модных брендов при ✓ БЕСПЛАТНОЙ ДОСТАВКЕ и возможен возврат при покупке, отвечающей критериям. 97% хлопок / 3% спандекс。 Сделано в США и импортировано。 Машинная стирка。 Передний подъем — нижнее отверстие 9,75 дюйма — внутренний шов 21 дюйм — 11 дюймов Застежка-молния с застежкой на пуговицу。 Размеры упаковки: x x дюймов。 Вес в упаковке:. унций。 ASIN: B00THJPC。。 Номер модели: 85SUB SHR。 Дата первого упоминания: 7 апреля 5。 Сшитые по индивидуальному заказу брюки.Современные брюки цвета хаки с расслабленной линией талии и специально подобранными штанинами. Этот крой из легкого сатина с карманами представляет собой универсальную альтернативу джинсовой ткани и позволяет легко переходить от дня к ночи. 。。。

AG Adriano Goldschmied Мужские шорты свободного покроя Griffin

Куртка Helikon Genuine M65 Оливковая. Мужская обувь для коньков Sygma Globe. 34 Мужские модные джинсовые байкерские шорты Southpole из неопрена черного песка. Серые пляжные шорты Hurley Phantom Block Party 18.Мужская флисовая толстовка с застежкой-молнией Southpole, Мужская шапка Serge NEFF, мужская футболка-поло Hugo Boss White Paddy с 5 полосами, Мужская футболка с длинным рукавом John Varvatos с трикотажными пуговицами Henley. Мужские комбинезоны с нагрудником из мытого денима Carhartt, Мужской костюмный жилет COOFANDY Slim Fit Business Wedding Vests Dress Waistcoat. Мужская спортивная рубашка из поли-джерси с вышивкой NASA I Need My Space Meatball. Мужская кожаная куртка-бомбардировщик Air Force A-2 из кожи приземления, потертые коричневые, большие высокие, мужские шорты SILKWORLD с 7 сетками, классные сухие спортивные беговые шорты с карманами на молнии.Under Armour Mens Valsetz Rts 1.5 Low Trail Running Shoe, мужские ботинки ARIAT Pecos Western, зимние модные ботинки Martin с высоким острым носком и кружевом Мужские коричневые и черные ботинки Chelsea Ботинки Chukka из искусственной кожи премиум-класса для мужчин. Мужские велосипедные кроссовки Mavic Crossmax Elite. AMITER Shinny Запонки Набор заклепок для смокинга для рубашек Лучшие подарки на свадьбу.

AG Adriano Goldschmied Мужские шорты свободного покроя Griffin

Купить AG Adriano Goldschmied Men’s The Griffin Relaxed Fit Short, Bleached Quartz, 29 лет: покупайте модные бренды Flat Front при ✓ БЕСПЛАТНОЙ ДОСТАВКЕ, возможен возврат при соответствующих критериях покупки, промоакция в Интернете Бесплатная доставка и подарочная упаковка Покупки стали легкими и увлекательными.